非晶態(tài)鎳鎢合金鍍層油管的耐CO2腐蝕性能

唐澤瑋,姚 斌,姬振寧,程世棟,楊海恩,趙雪會(huì),王爾珍

(1. 長(zhǎng)慶油田分公司 油氣工藝研究院，西安 710018； 2. 低滲透油氣田勘探開(kāi)發(fā)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，西安 710018；3. 長(zhǎng)慶油田分公司 第六采油廠，西安 710020； 4. 中國(guó)石油集團(tuán)石油管工程技術(shù)研究院，西安 710077)

1925年,美國(guó)石油協(xié)會(huì)(API)第一次采用“CO2腐蝕”這一名稱(chēng)。CO2溶于水對(duì)鋼鐵有極強(qiáng)的腐蝕性，在同樣的pH條件下，它對(duì)鋼鐵的腐蝕比鹽酸還要嚴(yán)重。CO2腐蝕典型的特征是呈現(xiàn)局部的點(diǎn)蝕、輪癬狀腐蝕和臺(tái)面狀腐蝕，臺(tái)面狀腐蝕是CO2腐蝕最嚴(yán)重的一種情況，會(huì)導(dǎo)致管道和設(shè)備發(fā)生腐蝕失效，并造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失和社會(huì)后果[1]。美國(guó)Mississipi Little Greek油田因未采取抑制CO2腐蝕措施，生產(chǎn)井的管壁不到5個(gè)月即發(fā)生腐蝕穿孔,腐蝕速率為12.5 mm/a[2]。1975年,北海油田娜威一側(cè)的Ekofisk油田Alpha平臺(tái),由于原油中含有質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.5%～3%的CO2，導(dǎo)致其某X50高溫立管在投入使用2個(gè)月后，管壁被腐蝕減薄,最終發(fā)生爆炸[3]。國(guó)內(nèi)也發(fā)生過(guò)多起因CO2腐蝕導(dǎo)致油氣田設(shè)備過(guò)早失效的案例[3-4]。

耐蝕合金管材、涂鍍層管材、注入緩蝕劑、陰極保護(hù)等防腐蝕技術(shù)都可作為油氣田生產(chǎn)中針對(duì)CO2腐蝕的防腐蝕方法。不同防腐蝕技術(shù)在防腐蝕效果、成本、作業(yè)的難易程度和安全風(fēng)險(xiǎn)上都有差異。美國(guó)一些實(shí)施CO2驅(qū)油的油田在腐蝕控制方面通常采用兩種方法：一種是管柱及工具材料全部采用不銹鋼和耐蝕合金，如13Cr鋼、馬氏體不銹鋼、9Cr1Mo鋼等；另一種是通過(guò)綜合治理的方法使腐蝕速率控制在允許的范圍內(nèi)，包括關(guān)鍵部件使用不銹鋼或耐蝕合金材料、在管柱內(nèi)涂層、使用非金屬材料和添加緩蝕劑等[5]。從成本角度考慮，我國(guó)技術(shù)人員對(duì)CO2腐蝕開(kāi)展了低成本防腐技術(shù)研究[6-7]。本工作通過(guò)電沉積技術(shù)在普通油管(N80鋼管)表面制備了鎳鎢合金鍍層，采用高溫高壓腐蝕浸泡試驗(yàn)、掃描電鏡、能譜分析等方法和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，研究了鎳鎢合金鍍層油管在高礦化度和高含CO2地層水中的耐蝕性能，為該條件下管材的優(yōu)選提供依據(jù)。

1 試驗(yàn)

1.1 儀器與材料

儀器：直流電源，電熱恒溫水浴鍋，METTLER電子天平(瑞士梅特勒-托利多集團(tuán))，D/MAX22400型X射線衍射儀(XRD)，電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱，高溫高壓反應(yīng)釜，JSM 25800型掃描電鏡(SEM)。

材料：Ni(NH2SO3)2·4H2O，Na2WO4·2H2O，H3PO3，Na3C6H5O7·2H2O，C6H8O7·H2O，H2SO4，NH3·H2O,均為工業(yè)純；HCl，HNO3，NaCl，無(wú)水乙醇，丙酮，三氧化二銻，氯化亞錫，均為分析純；去離子水。

1.2 鍍層制備

以N80油管鋼制成的掛片為陰極電沉積基體、鈦氧化物惰性陽(yáng)極為陽(yáng)極進(jìn)行電沉積,制備鎳鎢合金鍍層。電沉積工藝步驟：除銹→水洗→電解除油→熱水洗→酸洗活化→水洗→電鍍Ni-W-P鍍層→清洗檢驗(yàn)→包裝。電沉積工藝條件：pH 5.0～8.0，陰極電流密度2.0～10.0 A/dm2，溫度60～80 ℃，施鍍時(shí)間90～120 min。鍍液的主要成分為220 g/L Ni(NH2SO3)2·4H2O，20 g/L Na2WO4·2H2O，15 g/L H3PO3及穩(wěn)定劑。

1.3 評(píng)價(jià)方法

采用掃描電鏡對(duì)鎳鎢合金鍍層表面進(jìn)行形貌觀察；采用能譜儀(EDS)對(duì)鎳鎢合金鍍層所含元素進(jìn)行分析；采用X射線衍射儀(XRD)對(duì)鎳鎢合金鍍層的物相組成進(jìn)行分析。鍍層覆蓋率參考QB/T 3823-1999《輕工產(chǎn)品金屬鍍層的孔隙率測(cè)試方法》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行：常溫下在鍍層表面貼置浸有鐵氰化鉀檢驗(yàn)試液的濾紙，若鍍層存在孔隙或裂縫，則檢驗(yàn)試液通過(guò)孔隙或裂縫與基體金屬或底金屬鍍層產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)，生成與鍍層有明顯色差的化合物，并滲到濾紙上，若出現(xiàn)藍(lán)色斑點(diǎn)，表明孔隙直至碳鋼基體。

在高溫高壓釜中模擬現(xiàn)場(chǎng)工況進(jìn)行腐蝕浸泡試驗(yàn)[8]，試樣分別為N80鋼、J55鋼及表面帶有鎳鎢合金鍍層的N80鋼(以下稱(chēng)鎳鎢合金鍍層)。試驗(yàn)溶液為模擬地層水，組成為1 976.4 mg/L BaCl2，167.56 mg/L Na2SO4，157.92 mg/L NaHCO3，848 mg/L CaCl2，23 882 mg/L NaCl，總礦化度為27 031.88 mg/L，CaCL2水型，流速為0.2 m/s。向反應(yīng)釜中通入CO2氣體，通過(guò)控制CO2分壓調(diào)節(jié)環(huán)境中CO2的含量，其分壓分別控制在0、3、5、7、10 MPa。試驗(yàn)溫度80 ℃，試驗(yàn)周期為168 h，試驗(yàn)結(jié)束后采用失重法計(jì)算各試樣的腐蝕速率，如式(1)所示。對(duì)腐蝕后試樣的表面宏觀和微觀形貌進(jìn)行觀察，并采用能譜和XRD分析腐蝕產(chǎn)物元素和物相組成。

(1)

式中:vcorr為平均腐蝕速率，mm/a；ΔG為試樣腐蝕前后的質(zhì)量差，g；ρ為材料的密度，7.8 g/cm3；t為試驗(yàn)時(shí)間，d；S為試樣表面積，mm2。

最后，對(duì)鍍有鎳鎢合金鍍層的N80鋼管進(jìn)行油田現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，試驗(yàn)周期為240 d。現(xiàn)場(chǎng)CO2吞吐試驗(yàn)井中下入鎳鎢合金鍍層N80鋼油管187根(總長(zhǎng)度1 778 m)，同時(shí)下入沒(méi)有鍍層的N80鋼腐蝕監(jiān)測(cè)掛環(huán)，開(kāi)井生產(chǎn)時(shí)井口CO2壓力0.1 MPa，240 d后起出油管和掛環(huán)，觀察其宏微觀形貌，并采用金相顯微鏡測(cè)其點(diǎn)蝕速率。

2 結(jié)果與討論

2.1 鍍層形貌特征及組成

由圖1可以看到，鎳鎢合金鍍層表面平整、致密，無(wú)明顯的缺陷及劃痕。由圖2可以看到，鎳鎢合金鍍層表面主要含有Ni、W、Fe、P四種元素。由圖3可以看到，在鎳鎢合金鍍層X(jué)RD譜2θ為44.5°附近出現(xiàn)一個(gè)寬化且較強(qiáng)的衍射峰，呈“饅頭狀”，表明鎳鎢合金鍍層為非晶態(tài)結(jié)構(gòu)[9]。

圖1 鎳鎢合金鍍層的微觀形貌Fig.1 Micro-morphology of nickel-tungsten alloy coating

圖2 鎳鎢合金鍍層的EDS譜Fig.2 EDS spectrum of nickel-tungsten alloy coating

圖3 鎳鎢合金鍍層的XRD譜Fig.3 XRD pattern of nickel-tungsten alloy coating

2.2 鍍層的孔隙率

孔隙率測(cè)試結(jié)果顯示,測(cè)試濾紙幾乎未出現(xiàn)藍(lán)色斑點(diǎn)，表明鎳鎢合金鍍層的孔隙率大于9級(jí)，能夠全面覆蓋碳鋼基體。

2.3 鍍層的耐蝕性

2.3.1 腐蝕速率

由圖5可見(jiàn)：在含CO2條件下，J55鋼和N80鋼的腐蝕速率變化趨勢(shì)基本一致，隨CO2分壓的增大，這兩種碳鋼的腐蝕速率均明顯增大，耐蝕性明顯變差；在低CO2分壓條件下，N80鋼的耐蝕性略好于J55鋼的，在中高CO2分壓(≥3 MPa)條件下，J55鋼的耐蝕性?xún)?yōu)于N80鋼的，但均屬于極嚴(yán)重腐蝕(≥0.25 mm/a)；鎳鎢合金鍍層的腐蝕速率隨CO2分壓增大緩慢增大，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于碳鋼的腐蝕速率，且小于標(biāo)準(zhǔn)限值0.076 mm/a，這說(shuō)明鎳鎢合金鍍層具有較好的耐CO2腐蝕性能。

圖5 不同CO2分壓下J55鋼、N80鋼和鎳鎢合金鍍層的腐蝕速率Fig.5 Corrosion rates of J55 steel, N80 steel and nickel-tungsten alloy coating under different partial pressures of CO2

2.3.2 腐蝕形貌特征及產(chǎn)物

試驗(yàn)后對(duì)腐蝕試樣進(jìn)行觀察，其宏觀腐蝕形貌如圖6所示。由圖6可見(jiàn)，J55鋼及N80鋼表面形成了一層厚實(shí)的腐蝕產(chǎn)物膜，試片嚴(yán)重減薄，部分產(chǎn)物膜脫落，鎳鎢合金鍍層表面均勻、致密，未出現(xiàn)鼓泡、脫落痕跡，也未見(jiàn)明顯腐蝕現(xiàn)象。將試樣表面腐蝕產(chǎn)物清除后，采用掃描電鏡觀察其微觀腐蝕形貌，如圖7所示。由圖7可見(jiàn)，J55鋼和N80鋼表面呈瘤狀凸起和蜂窩狀坑，而鎢鎳合金鍍層表面未見(jiàn)腐蝕點(diǎn)或坑。J55鋼及N80鋼表面均覆蓋有腐蝕產(chǎn)物膜[10-11],N80鋼表面腐蝕產(chǎn)物結(jié)構(gòu)相對(duì)疏松、膜層有孔隙,覆蓋膜保護(hù)性不好,導(dǎo)致點(diǎn)蝕加劇[12]，腐蝕形貌與腐蝕速率結(jié)果具有較好的一致性。

(a) J55鋼 (b) N80鋼 (c) 鎳鎢合金鍍層圖6 在80 ℃、CO2分壓10 MPa條件下腐蝕后J55鋼、N80鋼和鎳鎢合金鍍層表面宏觀腐蝕形貌Fig.6 Macrographs of surfaces of J55 steel (a), N80 steel (b) and nickel-tungsten alloy coating (c) corroded at 80 ℃ and CO2 partial pressure of 10 MPa

(a) J55鋼 (b) N80鋼 (c) 鎳鎢合金鍍層圖7 在80 ℃、CO2分壓10 MPa條件下腐蝕后J55鋼、N80鋼和鎳鎢合金鍍層表面微觀腐蝕形貌Fig.7 Micro-morphology of surfaces of J55 steel (a), N80 steel (b) and nickel-tungsten alloy coating (c) corroded at 80 ℃ and CO2 partial pressure of 10 MPa

對(duì)腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行能譜和XRD分析，結(jié)果如圖8和圖9所示。能譜分析表明，J55鋼及N80鋼表面腐蝕產(chǎn)物主要含有C、O、Fe等元素。 XRD分析表明，腐蝕產(chǎn)物膜的物相主要為FeCO3，腐蝕產(chǎn)物內(nèi)夾雜著碳鋼的滲碳體Fe3C。腐蝕速率、元素組成和形貌分析均表明在含CO2條件下，鎳鎢合金鍍層的耐腐蝕性要優(yōu)于普通碳鋼的。

2.4 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

2.4.1 宏觀形貌

在不同井深處，鎳鎢合金鍍層N80鋼管所處環(huán)境不同，其腐蝕宏觀形貌也有所不同。由圖10可見(jiàn)，在井口至動(dòng)液面處的氣相環(huán)境中，鎳鎢合金鍍層N80鋼管外壁呈銀白色、表面平整、未發(fā)現(xiàn)銹斑；在動(dòng)液面升降的氣液交替區(qū)，鎳鎢合金鍍層N80鋼管表面顏色變成暗褐紅色；在動(dòng)液面以下的液相環(huán)境中，鎳鎢合金鍍層N80鋼管的外壁呈銀白色、略變暗、未見(jiàn)銹斑，內(nèi)壁整體呈銀白色、光滑致密，但局部有零星銹斑。

(a) EDS譜(b) XRD譜圖8 J55鋼表面腐蝕產(chǎn)物的EDS譜和XRD譜Fig.8 EDS spectrum (a) and XRD pattern (b) of corrosion products on surface of J55 steel

(a) EDS譜(b) XRD譜圖9 N80鋼表面腐蝕產(chǎn)物的EDS譜和XRD譜Fig.9 EDS spectrum (a) and XRD pattern (b) of corrosion products on surface of N80 steel

(a) 氣相(b) 氣液交替(c) 液相圖10 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)不同環(huán)境中鎳鎢合金鍍層N80鋼管的宏觀形貌Fig.10 Macrographs of N80 steel pipe with nickel-tungsten alloy coating in gaseous (a), gas-liquid alternating (b) and liquid (c) environments of field test

2.4.2 微觀形貌

取服役鎳鎢合金鍍層N80鋼管進(jìn)行掃描電鏡分析。結(jié)果表明：鎳鎢合金鍍層基本完整連續(xù)，如圖11(a)所示，對(duì)基體碳鋼能起到保護(hù)作用；但鍍層局部可見(jiàn)零散腐蝕銹斑，該處鍍層存在微細(xì)裂紋，鍍層輕微腐蝕痕跡滲透至碳鋼基體并導(dǎo)致基體腐蝕，如圖11(b)所示。

對(duì)于腐蝕斑點(diǎn)處進(jìn)行了能譜分析，分析位置見(jiàn)圖12,分析結(jié)果見(jiàn)表1。結(jié)果表明，腐蝕斑點(diǎn)處碳和氧含量明顯增加，1處即鍍層裂縫處碳含量為5.45%、氧含量37.84%，3處即鍍層下腐蝕處碳含量為5.8%、氧含量25.66%，根據(jù)碳氧原子個(gè)數(shù)比，1和3處腐蝕產(chǎn)物為碳酸亞鐵，2處即鎳鎢鍍層本體則不含碳氧元素。

2.4.3 點(diǎn)蝕速率

采用金相顯微鏡對(duì)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)后試樣的腐蝕坑深度進(jìn)行測(cè)定，并根據(jù)腐蝕坑深度計(jì)算點(diǎn)蝕速率。由圖13可見(jiàn)，N80鋼的最大坑深度為0.478 mm，點(diǎn)蝕速率0.717 mm/a，根據(jù)NACE RP0775-2005標(biāo)準(zhǔn)(Preparation, Installation, Analysis, and Interpretation of Corrosion Coupons in Oilfield Opera-tions)屬極嚴(yán)重點(diǎn)蝕；而鎳鎢合金鍍層的最大腐蝕坑深度為0.028 mm，點(diǎn)蝕速率0.042 mm/a，屬輕微點(diǎn)蝕。N80鋼的點(diǎn)蝕速率是鎳鎢合金鍍層的25.6倍，這表明在相同CO2環(huán)境中鎳鎢合金鍍層具有良好的耐點(diǎn)蝕性能。

(a) 完整連續(xù)鍍層

(b) 微裂紋圖11 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)后鎳鎢合金鍍層N80鋼管的微觀形貌Fig.11 Micro-morphology of N80 steel pipe with nickel-tungsten alloy coating after field test: (a) complete and continuous coating; (b) microcrack

圖12 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)后鎳鎢合金鍍層腐蝕斑點(diǎn)EDS分析位置Fig.12EDS analysis positions for corrosion pit in nickel-tungsten alloy coating after field test

表1 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)后鎳鎢合金鍍層腐蝕斑點(diǎn)EDS分析結(jié)果Tab. 1 EDS analysis results of corrosion pit in nickel-tungsten alloy coating after field test

(a) N80鋼

(b) 鎳鎢合金鍍層 圖13 現(xiàn)場(chǎng)試樣后N80鋼和鎳鎢合金鍍層的腐蝕坑深度Fig.13 Depths of corrosion pits in N80 steel (a) and nickel-tungsten alloy coating (b) after field test

3 結(jié)論

(1) 高溫、高壓腐蝕浸泡試驗(yàn)結(jié)果表明，CO2分壓升高,碳鋼J55和N80的腐蝕速率明顯增大,CO2分壓≥3 MPa時(shí)N80鋼腐蝕速率增大更明顯；而鎳鎢合金鍍層的腐蝕速率幾乎不變，保持在0.062 3 mm/a，小于標(biāo)準(zhǔn)限值0.076 mm/a，具有較好的耐CO2腐蝕性能。

(2) 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明，鎳鎢合金鍍層N80油管整體表現(xiàn)出良好的耐腐蝕性能，但在缺陷和裂縫處發(fā)生腐蝕，產(chǎn)物為FeCO3，點(diǎn)蝕速率小于N80鋼的1/25，具有較好的抗點(diǎn)蝕能力。

(3) 在高含CO2的油井動(dòng)液面以下，鎳鎢合金鍍層N80油管的腐蝕程度要比在氣液交替和氣相井段的嚴(yán)重，局部點(diǎn)蝕更明顯；相同的腐蝕環(huán)境中，與普通N80油管比，鎳鎢合金鍍層油管具有較好的耐均勻腐蝕和耐點(diǎn)蝕性能，其長(zhǎng)期防護(hù)效果需進(jìn)一步評(píng)價(jià)。