玄武巖纖維對(duì)水泥穩(wěn)定銑刨料抗壓強(qiáng)度和干縮性能的影響

鄒啟東，徐良軍，金鑫，賈致榮

(1. 山東理工大學(xué) 交通與車輛工程學(xué)院， 山東 淄博 255049；2. 山東魯中公路建設(shè)有限公司，山東 淄博 255000；3. 山東理工大學(xué) 建筑工程學(xué)院， 山東 淄博 255049)

隨著我國(guó)公路事業(yè)的不斷發(fā)展，早期修建的公路到了該大中修和改擴(kuò)建的階段。部分道路需要將結(jié)構(gòu)層全部挖除，這將產(chǎn)生大量的廢料，僅僅舊水泥穩(wěn)定碎石的廢棄量每年就超過(guò)900萬(wàn)t。而將纖維摻入到水泥穩(wěn)定銑刨料中不僅能夠改善水泥穩(wěn)定碎石材料的綜合性能，又能提高銑刨料的利用率，降低廢料對(duì)環(huán)境的污染，大大減少了對(duì)天然砂石的開(kāi)采，將給社會(huì)帶來(lái)巨大的環(huán)境效益和經(jīng)濟(jì)效益。

水泥穩(wěn)定碎石基層是我國(guó)高等級(jí)公路基層和底基層應(yīng)用最廣泛的一種結(jié)構(gòu)形式。在道路材料再生利用方面，我國(guó)現(xiàn)階段對(duì)瀝青面層的冷再生利用研究已經(jīng)日趨成熟，對(duì)水泥穩(wěn)定銑刨料的利用研究相對(duì)較少。楊俊等[1]對(duì)再生集料性能的研究結(jié)果表明,再生集料各項(xiàng)主要指標(biāo)都達(dá)到了路面基層對(duì)材料性能的要求。高磊等[2]對(duì)水泥穩(wěn)定銑刨料粗集料的物理和力學(xué)性能進(jìn)行了評(píng)價(jià)，結(jié)果表明：水泥銑刨料粗集料滿足二級(jí)及二級(jí)以下公路水泥穩(wěn)定碎石的底基層粗集料的主要指標(biāo)要求。林通等[3]研究了水泥穩(wěn)定瀝青路面銑刨料力學(xué)性能影響，結(jié)果表明：摻入新碎石有助于提高混合料的強(qiáng)度和模量,在使用合理的情況下,水泥穩(wěn)定瀝青路面銑刨料的強(qiáng)度能夠滿足除特重交通以外的路面基層要求。唐伯明等[4]的結(jié)果表明：集料的棱角性與粒徑大小具有一定的相關(guān)性；隨著粒徑的增大,球形度增大,粗糙度下降;再生瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性與再生集料的棱角性線性相關(guān)。肖杰等[5]研究了水泥穩(wěn)定磚與混凝土再生集料的基層特性，試驗(yàn)結(jié)果表明:隨再生集料摻量的增加,混合料的最大干密度和最佳含水率分別呈近似線性減小和增大;通過(guò)路用性能試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)試鋪?zhàn)C明了磚與混凝土再生集料用作半剛性基層材料是可行的。但隨著銑刨料的摻加，也對(duì)水泥穩(wěn)定碎石混合料的收縮性能有些負(fù)面影響，比如鄒桂蓮等[6]的研究結(jié)果表明，與天然集料相比，摻加再生集料的水泥穩(wěn)定再生碎石強(qiáng)度提高，可以達(dá)到路面基層、底基層的強(qiáng)度指標(biāo)要求，但水泥穩(wěn)定再生碎石的收縮顯著增大，可達(dá)到天然集料穩(wěn)定材料的1.7～2.5倍。因此，通過(guò)一些物理或化學(xué)方法對(duì)銑刨料的路用性能進(jìn)行改善研究具有重要的意義。劉陵慶[7]通過(guò)化學(xué)活化的方法可顯著降低再生集料的壓碎值和吸水率。Han等[8]將土工合成材料用于改善道路再生集料力學(xué)性能和耐久性能。Li等[9]將廢食用油用來(lái)改善水泥穩(wěn)定碎石的開(kāi)裂性，并用于工程路段試驗(yàn)，現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試應(yīng)用表明，廢食用油改性水泥穩(wěn)定碎石路基是公路建設(shè)的可接受且經(jīng)濟(jì)的替代方案。Katkhuda等[10]采用玄武巖纖維和酸處理的方法改善再生混凝土集料的力學(xué)性能。結(jié)果表明:采用短切玄武巖纖維可使混凝土混合料的抗壓強(qiáng)度得到最小程度的提高，但能顯著提高其抗折和劈裂抗拉強(qiáng)度。付魯鑫等[11]對(duì)酸處理前后銑刨料的各項(xiàng)性能指標(biāo)進(jìn)行了試驗(yàn)測(cè)定,并通過(guò)工程應(yīng)用，得出結(jié)論：經(jīng)0.1 mol/L鹽酸處理的銑刨料其力學(xué)與物理性能得到改善。韋佑波等[12]通過(guò)研究玄武巖纖維在瀝青混合料中的作用機(jī)理，得出結(jié)論：玄武巖纖維的加入顯著提高了動(dòng)態(tài)蠕變?cè)囼?yàn)瀝青混合料的流變次數(shù),其對(duì)混合料動(dòng)穩(wěn)定度有明顯的增強(qiáng)作用。Ayuba等[13]和Branston等[14]通過(guò)研究玄武巖纖維在混凝土中力學(xué)性能，得出結(jié)論：在一定的纖維體積摻量情況下，纖維能最大程度的提高抗壓強(qiáng)度和劈裂強(qiáng)度。綜上所述，玄武巖纖維摻入到混凝土和瀝青混合料中的物理力學(xué)性能有良好的改善作用，但是關(guān)于玄武巖纖維在水泥穩(wěn)定碎石基層中的應(yīng)用方面研究較少。

為了加強(qiáng)對(duì)水泥穩(wěn)定銑刨料的回收利用和路用性能的改善效果研究，本文采用水泥穩(wěn)定銑刨料、天然集料和玄武巖纖維為試驗(yàn)用料，然后通過(guò)正交試驗(yàn)對(duì)玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料的最佳纖維體積摻量、長(zhǎng)度和銑刨料摻量的影響次序和最佳摻配比例進(jìn)行研究，最后與不摻纖維的水泥穩(wěn)定銑刨料和普通水泥穩(wěn)定碎石進(jìn)行不同齡期的對(duì)比試驗(yàn)，評(píng)價(jià)玄武巖纖維對(duì)水泥穩(wěn)定銑刨料的抗壓強(qiáng)度和干縮性能的增強(qiáng)效果。

1 原材料

1.1 玄武巖纖維

試驗(yàn)選用的玄武巖纖維經(jīng)過(guò)多家對(duì)比，選取由浙江海寧安捷復(fù)合材料有限公司所生產(chǎn)的短切玄武巖纖維，纖維的技術(shù)性能指標(biāo)見(jiàn)表1。

表1 玄武巖纖維(BF)的主要性能技術(shù)指標(biāo)Tab. 1 The main performance and technical indicators of BF

1.2 集料

試驗(yàn)采用的天然集料為石灰?guī)r，規(guī)格為0～5 mm石屑、5～10 mm碎石、10～20 mm碎石和20～30 mm碎石。采用的銑刨料為維特根W2000銑刨機(jī)對(duì)山東省沂源縣人民西路道路改造銑刨得到的水泥穩(wěn)定銑刨料。對(duì)試驗(yàn)采用的天然集料和銑刨料進(jìn)行篩分分別得到粒徑19～31.5 mm、9.5～19 mm、4.75～9.5 mm、0～4.75 mm四種規(guī)格的集料，根據(jù)JTG/E42—2005《公路工程集料試驗(yàn)規(guī)程》分別測(cè)得天然粗、細(xì)集料和銑刨粗、細(xì)集料的技術(shù)性能指標(biāo)，并與規(guī)范中對(duì)二級(jí)及二級(jí)以下公路基層粗、細(xì)集料規(guī)范要求值比較，其結(jié)果見(jiàn)表2、表3。對(duì)比發(fā)現(xiàn)銑刨粗集料的吸水率略高于規(guī)范要求值，這是由于銑刨料在銑刨料在破碎過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生一定量的微裂縫，且銑刨料表面包裹著一定數(shù)量的質(zhì)量較輕，比表面積大且孔隙率大、吸水率較高的砂漿所導(dǎo)致的，而銑刨料的指標(biāo)基本滿足規(guī)范要求值，整體而言，說(shuō)明銑刨料仍然具備良好的物理力學(xué)性質(zhì)，仍然具有一定的利用價(jià)值。

表2 銑刨粗集料與天然粗集料物理性能指標(biāo)對(duì)比Tab. 2 Comparison of physical properties between milled coarse aggregate and natural coarse aggregate

表3 銑刨細(xì)集料與天然細(xì)集料技術(shù)指標(biāo)對(duì)比Tab. 3 Technical index comparison between recycledfine aggregate and natural fine milling

1.3 水泥

水泥采用山東鋁業(yè)集團(tuán)生產(chǎn)的P.O 42.5普通硅酸鹽水泥，根據(jù)規(guī)范對(duì)水泥的凝結(jié)時(shí)間、強(qiáng)度等技術(shù)指標(biāo)進(jìn)行測(cè)試，與規(guī)范GB 175-2007《通用硅酸鹽水泥》中對(duì)水泥要求的各項(xiàng)指標(biāo)進(jìn)行對(duì)比，對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 水泥技術(shù)指標(biāo)試驗(yàn)結(jié)果Tab.4 Test results of cement technical indicators

2 試驗(yàn)方案

2.1 混合料的級(jí)配

為了盡量減少級(jí)配對(duì)混合料性能的影響，統(tǒng)一采用懸浮密實(shí)型結(jié)構(gòu)并選取一種級(jí)配組成。將銑刨料和天然集料進(jìn)行篩分，根據(jù)規(guī)范規(guī)定的上下限調(diào)節(jié)集料的級(jí)配，使其接近級(jí)配中值，集料的合成級(jí)配見(jiàn)表5，其中粗集料約占70%，細(xì)集料約占30%。

表5 集料的級(jí)配組成Tab.5 Gradation composition of aggregates

2.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)，選擇A(纖維摻量，體積分?jǐn)?shù))、B(纖維長(zhǎng)度)、C(銑刨料摻量，質(zhì)量分?jǐn)?shù))作為主要影響因素，每個(gè)因素選擇三個(gè)水平，根據(jù)選擇的因素和水平，制作了因素—水平表(表6)，3因素3水平試驗(yàn)且不考慮因素之間的交互作用，確定L9(34)正交表來(lái)安排試驗(yàn)，確定9組試驗(yàn)試件，并加1組普通水泥穩(wěn)定碎石試件做對(duì)比，正交試驗(yàn)表見(jiàn)表7。試驗(yàn)考察的性能指標(biāo)為：7 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度、7 d干縮系數(shù)。

表6 因素—水平表Tab.6 Factor-level Table

在表6中，當(dāng)C含量為0時(shí)，集料為30%天然細(xì)集料+70%天然粗集料；C含量為30%時(shí)，集料為30%銑刨細(xì)集料+70%天然粗集料；C含量為70%時(shí)，集料為30%天然細(xì)集料+70%銑刨粗集料；C含量為100%時(shí)，集料為30%銑刨細(xì)集料+70%銑刨粗集料。水泥劑量統(tǒng)一采用5%。通過(guò)擊實(shí)試驗(yàn)確定最佳含水率和最大干密度時(shí)，確定不同銑刨料的摻量的最佳含水率和最大干密度。擊實(shí)試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表7。

表7 擊實(shí)試驗(yàn)結(jié)果Tab.7 Result of beating

根據(jù)正交試驗(yàn)得到的關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)，對(duì)比研究玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料(FCRA)、水泥穩(wěn)定銑刨料(CRA)、水泥穩(wěn)定碎石(CNA)的7 d、28 d、90 d抗壓強(qiáng)度和干縮性能的變化特征。三組試驗(yàn)方案中，第一組為玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料，其纖維摻量為0.8‰，纖維長(zhǎng)度為25 mm，銑刨料摻量為30%，即正交試驗(yàn)所確定的參數(shù)；第二組為水泥穩(wěn)定銑刨料，即不摻纖維，銑刨料摻量為30%；第三組為普通水泥穩(wěn)定碎石，是全部天然集料的水泥穩(wěn)定碎石。其最佳含水率和最佳干密度的確定參照上述表7的擊實(shí)結(jié)果，試驗(yàn)的其他原材料與前期試驗(yàn)相同。

3 試驗(yàn)方法

3.1 試件的制備及養(yǎng)護(hù)

根據(jù)JTG E51-2009《公路工程無(wú)機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》中要求對(duì)粗粒土制備φ150 mm×150 mm的圓柱形試件和100 mm×100 mm×400 mm的長(zhǎng)方體試塊，成型方法采用靜力壓實(shí)法制備，成型過(guò)程中裝模的質(zhì)量根據(jù)擊實(shí)試驗(yàn)的得到的最大干密度和最佳含水率確定，壓實(shí)度為98%。試件均在溫度為(20±2)℃，濕度為98%的標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境下養(yǎng)生，并在養(yǎng)生期最后一天按照規(guī)范要求放入恒溫水槽中進(jìn)行浸水養(yǎng)護(hù)。

3.2 測(cè)試方法

試驗(yàn)方法依據(jù)JTG E51-2009《公路工程無(wú)機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料試驗(yàn)規(guī)程》進(jìn)行，其中擊實(shí)試驗(yàn)方法參照T 0804—1994中丙法進(jìn)行電動(dòng)擊實(shí)試驗(yàn)；無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)方法參照T 0805-1994無(wú)機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)方法進(jìn)行，養(yǎng)生齡期為7 d、28 d、90 d；干縮試驗(yàn)參照T 0854-1994中無(wú)機(jī)結(jié)合料穩(wěn)定材料干縮試驗(yàn)方法對(duì)試塊進(jìn)行測(cè)試, 在試驗(yàn)開(kāi)始后的前7 d，每天記錄千分表的讀數(shù)和試塊標(biāo)準(zhǔn)質(zhì)量，在7～30 d范圍內(nèi)每2 d記錄一次，30 d以后只記錄40 d、50 d、60 d、70 d、80 d、90 d數(shù)據(jù)。

4 試驗(yàn)結(jié)果及分析

4.1 正交試驗(yàn)結(jié)果

采用上述的試件制備以及試驗(yàn)測(cè)試方法得到試驗(yàn)結(jié)果，正交試驗(yàn)表及結(jié)果見(jiàn)表8。

表8 正交試驗(yàn)結(jié)果Tab.8 Orthogonal test plan and results

4.2 試驗(yàn)結(jié)果直觀分析

(1)

Rj=max{K1j,K2j,K3j}-min{K1j,K2j,K3j}。

(2)

表9中，極差R值越大，說(shuō)明該因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響就越大，極值的大小可看出因素所起作用的大小。由表9可得出以下結(jié)論：

1)由極差的大小可知，對(duì)于玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料的抗壓強(qiáng)度和干縮系數(shù)，各因素的影響順序均為：銑刨料摻量→纖維摻量→纖維長(zhǎng)度，其中銑刨料摻量對(duì)抗壓強(qiáng)度和干縮強(qiáng)度的影響最大，遠(yuǎn)大于其余兩項(xiàng)，其次為纖維摻量，纖維長(zhǎng)度對(duì)兩個(gè)試驗(yàn)指標(biāo)的影響較小。

表9 正交試驗(yàn)結(jié)果直觀分析Tab.9 Visual analysis of orthogonal test results

2)在三個(gè)因素的影響下，玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料的7 d抗壓強(qiáng)度、7 d干縮強(qiáng)度的最優(yōu)配比均為A2B3C1，各因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響如圖1、圖2所示，可以看出銑刨料摻量對(duì)混合料強(qiáng)度和干縮性能起主要作用，在銑刨料摻量為30%時(shí)，即銑刨細(xì)集料+天然粗集料的摻配方式對(duì)抗壓強(qiáng)度的增加最大，同時(shí)干縮系數(shù)最小；隨著銑刨料摻量的增加，干縮系數(shù)逐漸升高，所以銑刨料的增加會(huì)一定程度上導(dǎo)致混合料干縮系數(shù)的增加；從表中還可以看出纖維摻量并不是越高越好，當(dāng)摻量達(dá)到最優(yōu)后，再增加纖維的摻量會(huì)導(dǎo)致混合料的抗壓強(qiáng)度和干縮性能的下降；纖維長(zhǎng)度為25 mm時(shí)，增強(qiáng)效果最為顯著，若纖維長(zhǎng)度繼續(xù)增大,會(huì)導(dǎo)致其在水泥穩(wěn)定碎石材料中分散性降低，容易聚團(tuán)，進(jìn)而導(dǎo)致其增強(qiáng)效果增加緩慢甚至降低[15]。

圖1 各因素對(duì)抗壓強(qiáng)度的影響Fig.1 Influence of the factors on compressive strength

圖2 各因素對(duì)干縮系數(shù)的影響Fig.2 Influence of the factors on shrinkage coefficient

4.3 試驗(yàn)結(jié)果方差分析

直觀分析雖然可以直觀的分析出試驗(yàn)的最優(yōu)配比，但是不能估計(jì)試驗(yàn)過(guò)程以及結(jié)果測(cè)定中必然存在的誤差大小，同時(shí)也不容易判斷出試驗(yàn)各因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)影響的顯著程度，因此采用方差分析法，目的就是將試驗(yàn)誤差所引起的結(jié)果差異與因素水平的改變所引起的結(jié)果差異區(qū)別開(kāi)，抗壓強(qiáng)度方差分析見(jiàn)表10,干縮系數(shù)方差分析見(jiàn)表11。

在判斷F比時(shí)，信度α是指我們對(duì)作出的判斷大概有1-α的把握。α不是一個(gè)固定的數(shù)字，其值越小，表示在相應(yīng)的F在做判斷時(shí)，出錯(cuò)的可能性越小。例如在表9中，就銑刨料摻量來(lái)說(shuō)，當(dāng)F比=2.836>F0.15(2,6)=2.65時(shí)，說(shuō)明銑刨料摻量這一因素水平的改變對(duì)玄武巖纖維水泥穩(wěn)定混合料的抗壓強(qiáng)度有顯著影響的可信度為85%，對(duì)于不同的信度α，有不同的F分布表，常用的α有0.05、0.1、0.15、0.2等，根據(jù)自由度的大小，可在各種信度的F表中查得F比的臨界值，然后再將其與各因素的F值進(jìn)行比較，可得到其元素的顯著性。

表10 玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料抗壓強(qiáng)度方差分析表Tab.10 Variance analysis of compressive strength of basalt fiber cement sTabilized milling material

表11 玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料干縮系數(shù)方差分析表Tab.11 Variance analysis of dry shrinkage coefficient of basalt fiber cement sTabilized milling material

從表10中通過(guò)合并誤差列，并經(jīng)過(guò)顯著性檢驗(yàn)，可以看出銑刨料摻量對(duì)抗壓強(qiáng)度影響顯著，其次是纖維摻量，纖維長(zhǎng)度影響最不顯著；從方差表11可以看出，銑刨料摻量對(duì)干縮系數(shù)有相對(duì)比較顯著的影響，其F值=2.89>F0.15(2,6)=2.65，它對(duì)混合料的干縮性能顯著性程度有85%的保證率，這些都與直觀分析結(jié)果符合。

因此，銑刨料摻量對(duì)水泥穩(wěn)定混合料的抗壓強(qiáng)度和干縮系數(shù)的影響要比纖維摻量和纖維長(zhǎng)度顯著，對(duì)各水平以及最佳配合比中各因素影響的重要程度排序，通過(guò)誤差分析，對(duì)次要元素弱化處理，從而得出對(duì)兩個(gè)試驗(yàn)指標(biāo)影響下的最佳配比：A2B3C1，這與直觀分析的結(jié)果相符。

4.4 不同齡期混合料的抗壓強(qiáng)度和干縮性能結(jié)果及分析

FCRA、CRA和CNA三組試件在不同齡期下的抗壓強(qiáng)度和干縮系數(shù)進(jìn)行對(duì)比分析，其試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表12。

表12 不同齡期混合料的抗壓強(qiáng)度和干縮系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果Tab.12 Test results of compressive strength and dry shrinkage coefficient of different age mixtures

由表12、圖3可知：

1)當(dāng)銑刨料摻量為30%，也就是用銑刨料替代天然細(xì)集料時(shí)，CRA各齡期的抗壓強(qiáng)度高于CNA，并且這種強(qiáng)度優(yōu)勢(shì)在早期表現(xiàn)的更為明顯。主要原因是：水泥穩(wěn)定碎石在早期強(qiáng)度還未完全形成，銑刨細(xì)集料中含有一定的未水化水泥砂漿等活性物質(zhì)，可與水泥再次發(fā)生水化反應(yīng)；而天然粗集料的顆粒形狀接近球形或者立方體形較好，天然粗集料比銑刨粗集料的針片狀顆粒含量的針片狀顆粒含量高，骨架結(jié)構(gòu)更加密實(shí)。因此，當(dāng)用銑刨料替代天然細(xì)集料時(shí)，抗壓強(qiáng)度有所提高，并且早期強(qiáng)度優(yōu)勢(shì)較明顯。

圖3 混合料抗壓強(qiáng)度隨齡期變化Fig.3 Compressive strength of mixture variation with age

2)由于纖維的摻入，水泥穩(wěn)定銑刨料的各齡期的抗壓強(qiáng)度均有提高，其原因是：將一定量的玄武巖纖維摻入水泥穩(wěn)定銑刨料中后，在混合料內(nèi)部形成三維亂象網(wǎng)狀體系，這種體系可以起到承托集料、協(xié)同集料的作用，類似起到一個(gè)加強(qiáng)的作用，當(dāng)混合料基體收到外力作用時(shí)，基體將一部分作用傳遞給纖維，纖維發(fā)生變形，消耗部分應(yīng)力，提高混合料的抗壓強(qiáng)度。

由表12、圖4可知：由于銑刨細(xì)集料的摻入，水泥穩(wěn)定銑刨料的干縮系數(shù)顯然大于普通水泥穩(wěn)定碎石，這是因?yàn)殂娕偌系男杷看螅室泊螅瑢?dǎo)致與天然集料相比，干縮系數(shù)較大。玄武巖纖維的摻入，使水泥穩(wěn)定銑刨料的最終干縮系數(shù)降低11%左右，接近于普通水泥穩(wěn)定碎石。其機(jī)理解釋為：玄武巖纖維使試件的失水面積有所減小，從而使試件毛細(xì)管失水收縮形成的毛細(xì)管張力有所減小,同時(shí)由于纖維與基體之間產(chǎn)生的連接力、機(jī)械嚙合力以及大量纖維絲亂向分布形成的網(wǎng)狀支撐體系的共同作用,有效的約束了基體內(nèi)混合料與膠凝物的干縮形變，進(jìn)而形成了摻入玄武巖纖維的玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料試件比水泥穩(wěn)定銑刨料試件干縮系數(shù)和干縮應(yīng)變均有較大幅度減小的現(xiàn)象[16]，在最終穩(wěn)定的干縮系數(shù)接近于普通水泥穩(wěn)定碎石試件。因此，摻入玄武巖纖維能夠一定的減少水泥穩(wěn)定銑刨料的干縮開(kāi)裂。

圖4 混合料干縮系數(shù)隨齡期變化Fig.4 Dry shrinkage coefficient of mixture variation with age

5 結(jié)論

1)對(duì)玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料的抗壓強(qiáng)度和干縮性能按影響顯著效果的排序均為：銑刨料摻量→纖維摻量→纖維長(zhǎng)度。

2)兩個(gè)試驗(yàn)指標(biāo)條件下玄武巖纖維水泥穩(wěn)定銑刨料的最優(yōu)配比為A2B3C1，即玄武巖纖維體積摻量為0.8‰、纖維長(zhǎng)度為25 mm、銑刨料摻量為30%銑刨細(xì)集料+70%天然粗集料。

3)摻入玄武巖纖維不僅能夠提高水泥穩(wěn)定銑刨料的抗壓強(qiáng)度，還能使水泥穩(wěn)定銑刨的干縮系數(shù)有效降低，接近于普通水泥穩(wěn)定碎石，可以減少水泥穩(wěn)定銑刨料基層的干縮開(kāi)裂。