不同擠壓工藝下體育器材用AZ80鎂合金性能變化情況分析

崔玉婷

(寶雞文理學院，陜西 寶雞 721013)

與一般行業(yè)金屬應用情況類似，鎂金屬及其合金材料因具有重量輕、抗沖擊好而逐漸取代傳統(tǒng)鋁合金材料成為體育器材的首選。鎂合金具有形成復雜形狀的能力，非常適合加工高爾夫球桿、網(wǎng)球拍和弓箭弓柄等體育器材。同時得益于部分合金材料良好的阻尼效應，鎂合金已成為加工自行車架和直列溜冰鞋底盤的最佳候選材料之一。鎂及其合金材料加工而成的體育器材能夠在使用過程中充分吸收沖擊和振動，從而幫助運動員減少能量消耗，充分享受更加穩(wěn)定、舒適的運動過程。但是，由于鎂合金材料具有典型的密排六方結構，導致鎂合金的塑性與加工成型工藝難度較大[1]。同時，當前利用鎂合金進行產(chǎn)品加工時多采用鑄件加工，該基礎材料通常缺陷較多導致力學性能不夠理想，需要對其進行加工從而獲得更加高質(zhì)量的變形鎂合金。

往復擠壓是一種較為常見的變形鎂合金加工工藝，能夠改善一般擠壓工藝中鎂合金產(chǎn)品塑韌性不足、強度較低等問題[2]。往復擠壓工藝與鐓粗過程進行結合，能夠獲得更加細小的鎂合金晶粒，較好地消除了一般鎂合金鑄件原始組織中的缺陷，提升了該類型材料的加工溫度范圍。當前針對鎂合金性能的研究較多，但針對不同擠壓工藝下鎂合金材料的抗拉強度(Rm)、屈服強度(δs)、斷后伸長率(σh)和磨損體積變化規(guī)律的實驗分析較少[3-5]。為此，本文以體育器材領域應用潛力最大的AZ80鎂合金材料進行不同的擠壓條件分析，為該類型材料的改性和應用提供實驗數(shù)據(jù)和理論基礎。

1 材料與方法

1.1 試驗材料與設備

利用中頻感應技術對AZ80鎂合金鑄錠胚料進行處理，得到均勻化處理的試驗材料，處理條件為：T=400 ℃、t=12 h[6-7]。試驗胚料為棒狀坯料，利用EDXRF能量色散X射線熒光光譜分析儀對試驗胚料進行分析后，得到試驗材料的化學成分(質(zhì)量分數(shù)，%)，見表1。

表1 試驗材料化學成分 %

對6組Φ49.8 mm×300 mm試驗胚料采用兩種擠壓工藝進行擠壓，得到擠壓后試樣直徑為Φ7.5 mm的產(chǎn)品，兩種擠壓工藝參數(shù)見表2。

表2 6組試樣擠壓工藝參數(shù)

1.2 實驗方法

利用XLD-1000D立柱型電子萬能試驗機，采集常規(guī)擠壓工藝與往復擠壓工藝下6組試樣室溫力學性能，并用SEM對拉伸斷口形貌進行掃描。拉伸試樣整體呈棒狀，外觀尺寸為：l∑=120 mm，lbjd=65 mm；d=5 mm；倒角半徑R=20 mm[8]。利用MMGS摩擦磨損試驗機對室溫下各組試樣的耐磨損性能進行處理，保持磨輪轉速n=250 r/min，相對滑動速度v=90 mm/min；磨損時間t=10 min；磨損載荷為100 N[9]。利用Axio Imager M2M金相顯微鏡觀察試樣摩擦磨損后的表面形貌。

2 結果與分析

2.1 擠壓工藝對AZ80鎂合金力學性能影響

不同擠壓工藝下Ⅰ-Ⅵ組試樣室溫下的力學性能(Rm、δs、σh)如圖1所示。由圖1中數(shù)據(jù)可明顯看出，利用往復擠壓方法得到的產(chǎn)品在三項力學性能指標表現(xiàn)上均優(yōu)于常規(guī)擠壓法，即反復擠壓工藝下的體育器材用AZ80鎂合金力學性能獲得了顯著提升。

圖1 試樣力學性能測試結果

常規(guī)擠壓工藝中，試樣Ⅰ的三項力學性能值為最低，Rm=324 MPa、δs=219 MPa、σh=6.8%，此時擠壓溫度t=330 ℃；隨著擠壓溫度的提升，試樣的力學性能值呈先上升后下降的變化趨勢，試樣Ⅱ在t=360 ℃條件下獲得了常規(guī)擠壓工藝下的最佳力學性能值；其他條件保持不變，擠壓溫度成為影響該組試樣力學性能的最主要因素，不宜過高或過低。反復擠壓工藝中，試樣Ⅴ的三項力學性能值達到頂峰，Rm=396 MPa、δs=291 MPa、σh=12.8%，此時擠壓道次為5次，較常規(guī)擠壓工藝最低值分別增加了72 MPa、72 MPa、6.0%，較常規(guī)擠壓工藝最高值分別增加了41 MPa、59 MPa、4.9%；隨著擠壓道次的增加，試樣的力學性能值同樣呈現(xiàn)先上升后下降的變化趨勢，試樣Ⅳ的三項力學性能值為最低值，Rm=368 MPa、δs=24 MPa、σh=9.3%，但仍然高于常規(guī)擠壓工藝中的最高值；其他條件保持不變，擠壓道數(shù)成為影響該組試樣力學性能的最主要因素，不宜過多或過少。

對兩種不同擠壓工藝下的試樣Ⅰ、Ⅴ進行拉伸試驗，利用SEM對室溫拉伸試驗后的斷口形貌進行掃描并觀測，得到圖2所示對比圖。可以明顯看出，試樣Ⅴ的拉伸斷口主要由細小韌窩和少量的撕裂棱組成，并沒有試樣Ⅰ中的明顯韌性斷裂與脆性斷裂或明顯的解理臺階，整體呈現(xiàn)出更為優(yōu)良的拉伸性能。這與圖1所展示的測試結果一致。

圖2 試樣Ⅰ、Ⅴ拉伸斷口形貌SEM照片

2.2 擠壓工藝對AZ80鎂合金耐磨損性能影響

不同擠壓工藝下Ⅰ-Ⅵ組試樣室溫下的耐磨損性能如圖3所示。對于AZ80鎂合金而言，磨損試驗中磨損體積的減小程度表征材料的耐磨損性能，磨損體積越大則試樣的耐磨損性能越差[10]。由圖3可知，往復擠壓法能夠獲得明顯更低的磨損體積，利用該方法能夠顯著提升AZ80鎂合金加工而成的產(chǎn)品磨損性能。

圖3 試樣耐磨損性能測試結果

常規(guī)擠壓工藝中，試樣Ⅰ的磨損體積值最高，約為89×10-3mm3，此時擠壓溫度t=330 ℃；隨著擠壓溫度的提升，試樣的磨損體積呈現(xiàn)出先下降后升高的趨勢，在擠壓溫度t=360 ℃時達到最低值；保持其他條件不變，溫度是影響常規(guī)擠壓工藝AZ80鎂合金耐磨損性能的主要因素。往復擠壓工藝中，試樣Ⅴ的磨損體積值最低，約為19×10-3mm3，此時擠壓道次為5次，較常規(guī)擠壓工藝的最高值減小了78.6%，較常規(guī)擠壓工藝下的最小值減小了68.3%；隨著擠壓道次的增加，試樣的磨損體積同樣呈現(xiàn)先下降后升高的趨勢，試樣Ⅳ的磨損體積值最高，約為43×10-3mm3，但仍低于常規(guī)擠壓工藝中試樣Ⅱ的最低值；其他條件保持不變，擠壓道次成為影響該組試樣磨損體積的最主要因素。

對AZ80鎂合金試樣Ⅰ、Ⅴ室溫摩擦磨損后的表面形貌進行觀測，得到圖4所示的對比圖。由圖4可以明顯看出，在使用常規(guī)擠壓工藝條件下試樣的表面出現(xiàn)了非常明顯的起皮、凹坑，同時磨損情況嚴重表面呈現(xiàn)出明顯的深、粗狀磨痕；使用往復擠壓工藝條件下試樣的外觀磨損情況得到了明顯改善，表面并未出現(xiàn)明顯的起皮、凹坑，同時磨痕明顯較試樣Ⅰ更淺、更細。這與圖3所展示的試驗結果一致。

3 結 論

(1)往復擠壓工藝與常規(guī)擠壓工藝相比，能夠顯著提高AZ80鎂合金試樣的力學性能值并顯著降低試樣磨損體積損耗值，Rm、δs、σh最大差值分別可以達到72 MPa、72 MPa、6.0%，磨損體積最大減小率可達78.6%。

(2)常規(guī)擠壓工藝中，保持其他條件不變，擠壓溫度t在330～390 ℃AZ80鎂合金試樣的Rm、δs、σh值均呈現(xiàn)先上升后下降趨勢，磨損體積損耗值呈先下降后上升趨勢；往復擠壓工藝中，保持其他條件不變，擠壓道次n在1、5、10條件下AZ80鎂合金試樣的Rm、δs、σh以及磨損體積損耗值變化趨勢與常規(guī)擠壓工藝相同。

(3)通過本次實驗得到了體育器材用AZ80鎂合金的最佳擠壓工藝與加工條件：擠壓道次為5的往復擠壓工藝、擠壓溫度保持360 ℃左右為最佳。