小凈距變截面隧道橫向擴(kuò)挖施工力學(xué)特性研究

蔣佑文 韋炳鈺 章 敏

(1.中鐵五局集團(tuán)建筑工程有限責(zé)任公司 貴陽(yáng) 550081; 2.太原理工大學(xué)土木工程學(xué)院 太原 030024)

對(duì)于老舊隧道擴(kuò)(改)建、分岔隧道、盾構(gòu)隧道擴(kuò)建地鐵車(chē)站等工程，不可避免地存在變截面擴(kuò)挖施工。由于變截面隧道施工工序繁復(fù)、結(jié)構(gòu)體系受力轉(zhuǎn)換頻繁，圍巖變形機(jī)理復(fù)雜，其擴(kuò)挖方案選擇往往事關(guān)隧道施工全局性。目前，有關(guān)隧道擴(kuò)建的研究主要集中在擴(kuò)挖方案、支護(hù)形式、輔助工法等方面，通過(guò)分析擴(kuò)挖各階段的位移、變形及受力特征來(lái)驗(yàn)證施工方案的可行性。

在既有隧道擴(kuò)挖方面，Lee等[1]根據(jù)不同擴(kuò)挖寬度和擴(kuò)挖方向?qū)扔衅叫兴淼罃U(kuò)建力學(xué)行為和巖柱穩(wěn)定性進(jìn)行了有限元分析。Wu等[2]分析了某大跨變截面地鐵隧道群施工相互作用機(jī)理和地層變形規(guī)律。林從謀等[3]以大帽山原位二擴(kuò)四隧道為背景，研究了CD工法開(kāi)挖時(shí)軟弱圍巖的穩(wěn)定性，并優(yōu)化了錨桿支護(hù)參數(shù)。劉泉聲等[4]研究了全斷面法、中隔壁法和交叉中隔壁法3種施工方案下隧道擴(kuò)建過(guò)程對(duì)既有隧道的影響。賴勇等[5]研究了滲流環(huán)境下既有隧道的變形CRD法、層層剝皮法、三臺(tái)階法3種擴(kuò)挖方式。閆明超等[6]分析了由4個(gè)依次擴(kuò)大斷面構(gòu)成的超大斷面隧道變截面施工的技術(shù)要點(diǎn)。楊利福等[7]采用離散元法分析了隧道拓寬改造過(guò)程中圍巖變形規(guī)律、支護(hù)結(jié)構(gòu)受力特征及中夾巖柱應(yīng)力狀態(tài)。在盾構(gòu)隧道擴(kuò)挖地鐵車(chē)站方面，李習(xí)偉等[8]提出了采用洞樁法(PBA工法)擴(kuò)挖盾構(gòu)隧道以建造地鐵車(chē)站。在分岔隧道方面，柯明等[9]提出了OC型斷面解決隧道反向開(kāi)挖的施工方法。閆自海等[10]針對(duì)地下立交隧道提出了隧道交叉口導(dǎo)洞爬坡反向施工方法。通過(guò)文獻(xiàn)調(diào)研發(fā)現(xiàn)，目前有關(guān)隧道擴(kuò)挖施工的相關(guān)研究多借鑒單洞隧道，對(duì)三線小凈距隧道擴(kuò)挖方案及變截面處封堵墻厚度等參數(shù)的影響尚缺乏深入研究。

本文以貴陽(yáng)東站S1、S2線區(qū)間隧道為依托，通過(guò)建立三維小凈距變截面隧道模型，針對(duì)S2線隧道小進(jìn)大采用的“橫向+反向”擴(kuò)挖施工技術(shù)，考慮工法轉(zhuǎn)換(臺(tái)階法轉(zhuǎn)CRD法)，討論不同施工階段下變截面處圍巖周邊收斂、襯砌內(nèi)力及中巖柱位移的變化趨勢(shì)、分析巖體質(zhì)量指標(biāo)、端墻厚度、拱頂錨桿長(zhǎng)度等參數(shù)的影響，以及拆撐過(guò)程中初支內(nèi)力及位移變化，驗(yàn)證并優(yōu)化臨時(shí)門(mén)架支撐的拆除方案。

1 工程概況

貴陽(yáng)東站S1、S2線區(qū)間隧道是由S1左、右線隧道(小洞)和S2線隧道(小進(jìn)大)組成的三線不等跨并行隧道。S2線隧道位于S1線左、右線中部，沿線路走向由雙線轉(zhuǎn)折加寬斷面(小洞)過(guò)渡到停車(chē)線B型斷面(大洞)，其中大洞開(kāi)挖跨度達(dá)到20 m，中間夾巖僅為1.65 m，線路坡度2%，拱頂埋深9～48 m。隧道圍巖為V級(jí)中風(fēng)化巖層，以(泥質(zhì))白云巖、(泥質(zhì))灰?guī)r為主，地質(zhì)構(gòu)造簡(jiǎn)單。巖體節(jié)理較為發(fā)育，以傾斜為主，多成微張型，局部密封。S2線隧道開(kāi)挖方案采用臺(tái)階法(小洞)變?yōu)镃RD法(大洞)，并按照S1右→S1左→S2的先后順序組織施工。計(jì)算選取的隧道斷面形式和襯砌類型圖見(jiàn)圖1。

圖1 小凈距隧道斷面及襯砌斷面圖(單位：mm)

2 模型建立與施工過(guò)程

2.1 數(shù)值模型建立

數(shù)值模型采用目前流行的巖土工程三維分析軟件FLAC3D建立。該軟件能夠考慮復(fù)雜的隧道結(jié)構(gòu)和地質(zhì)條件，較好地模擬實(shí)際開(kāi)挖過(guò)程。模型中圍巖材料特性按均質(zhì)彈塑性體考慮，上層人工填土采用Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則，其他巖層采用Hoek-Brown屈服準(zhǔn)則。計(jì)算模型寬116 m、高66 m、長(zhǎng)57 m。圍巖采用實(shí)體單元模擬，通過(guò)對(duì)開(kāi)挖區(qū)域預(yù)先進(jìn)行分組，并將材料參數(shù)賦值為0來(lái)實(shí)現(xiàn)開(kāi)挖模擬。錨桿采用cable單元模擬，初支及臨時(shí)支護(hù)采用shell單元模擬，管棚支護(hù)等效為圍巖材料性質(zhì)的提高。考慮到二襯安全距離較遠(yuǎn)，計(jì)算中未考慮二襯作用，僅作為安全儲(chǔ)備。模型上邊界為自由面，側(cè)面及下邊界分別施加法向移約束。由于隧道埋深較淺，初始應(yīng)力場(chǎng)可視為重力場(chǎng)。根據(jù)巖土工程勘察報(bào)告，并結(jié)合設(shè)計(jì)資料確定圍巖及支護(hù)參數(shù)，圍巖及支護(hù)參數(shù)分別見(jiàn)表1～表3。

表1 圍巖計(jì)算參數(shù)表

表2 初支參數(shù)表

表3 錨桿參數(shù)表

2.2 施工過(guò)程

根據(jù)施工組織方案，S1左、右線隧道采用全斷面開(kāi)挖法，S2小斷面隧道采用臺(tái)階法，S2大斷面隧道采用CRD工法，其中S2隧道的具體開(kāi)挖過(guò)程為：開(kāi)挖支護(hù)S2小斷面上臺(tái)階至變截面處，中、下臺(tái)階保留臺(tái)階長(zhǎng)度3 m；隨后開(kāi)挖支護(hù)大斷面I部時(shí)，以3 m為循環(huán)進(jìn)尺開(kāi)挖支護(hù)小斷面；當(dāng)開(kāi)挖支護(hù)I部至10 m時(shí)橫向+反向擴(kuò)挖II部至變截面處；在I、II、III部繼續(xù)往前開(kāi)挖支護(hù)8 m時(shí)，橫向+反向開(kāi)挖支護(hù)IV部至變截面處；在開(kāi)挖支護(hù)V部6 m時(shí)，開(kāi)挖支護(hù)VI部2 m；初支封閉成環(huán)后以1 m為循環(huán)進(jìn)尺整體向前開(kāi)挖支護(hù)，最終以6 m為循環(huán)進(jìn)尺拆除臨時(shí)支撐。

橫向擴(kuò)挖II部的工序?yàn)椋孩匍_(kāi)挖并支護(hù)I部(長(zhǎng)度8 m)；②繼續(xù)向前開(kāi)挖并支護(hù)I部(長(zhǎng)度2 m)，拆除I部2～8 m處的臨時(shí)豎撐，橫向擴(kuò)挖II部(跨度6 m)，并施加臨時(shí)門(mén)架、錨桿及初襯；③反向擴(kuò)挖II部至變截面里程處(長(zhǎng)度2 m)，并進(jìn)行支護(hù)；④恢復(fù)I部2～8 m處的臨時(shí)豎撐。擴(kuò)挖IV部的工序?yàn)椋孩傧蚯伴_(kāi)挖并支護(hù)I、II、III部(長(zhǎng)度8 m)；②向前開(kāi)挖并支護(hù)I、II、III部(長(zhǎng)度2 m)，拆除III部5～8 m處的臨時(shí)豎撐，并橫向擴(kuò)挖IV部(跨度3 m)，同時(shí)恢復(fù)該擴(kuò)挖范圍內(nèi)的臨時(shí)豎撐；③拆除III部2～5 m處的臨時(shí)豎撐，反向擴(kuò)挖并支護(hù)IV部(跨度3 m)；④反向擴(kuò)挖并支護(hù)IV部0～2 m，恢復(fù)III部2～5 m范圍內(nèi)的臨時(shí)豎撐。橫向擴(kuò)挖流程及S2隧道施工三維模型分別見(jiàn)圖2、圖3。

圖2 S2線隧道開(kāi)挖模型圖

圖3 隧道擴(kuò)挖工序示意圖(單位：mm)

3 結(jié)果分析與討論

3.1 S2隧道變截面處受力變形分析

S2線隧道變截面處測(cè)點(diǎn)位移變化趨勢(shì)圖見(jiàn)圖4。

圖4 S2線隧道變截面處測(cè)點(diǎn)位移變化趨勢(shì)圖

由圖4a)可知，大、小斷面拱頂沉降隨施工步的變化幾乎相同，在初支成環(huán)前，橫向擴(kuò)挖II、IV部是拱頂沉降變形的主要階段；由圖4b)可知，大、小斷面左拱腰位移變化曲線基本相同。由于先行開(kāi)挖的隧洞周邊圍巖受后行隧道開(kāi)挖的重復(fù)擾動(dòng)，且大斷面隧道右側(cè)圍巖在施加封堵墻的基礎(chǔ)上加設(shè)了錨桿，提高了該區(qū)域圍巖的穩(wěn)定性，導(dǎo)致小斷面拱腰水平變形大于大斷面，且大斷面左側(cè)拱腰變形大于右側(cè)。此外，在開(kāi)挖初期，圍巖變形急劇增大，當(dāng)S2線隧道開(kāi)挖至距變截面處1D時(shí)，變形基本趨于穩(wěn)定。臨時(shí)支撐的拆除將導(dǎo)致拱頂沉降和拱腰水平位移驟增，對(duì)初支安全性影響較大。由于隧道斷面的低扁平率，豎向受力較大，在向兩側(cè)傳遞的過(guò)程中抵消了由于洞室開(kāi)挖而產(chǎn)生的圍巖向內(nèi)的變形擠壓力，導(dǎo)致拱腰部位向外擴(kuò)張。

3.2 拆撐分析

S2線隧道變截面處大、小斷面初襯拆撐前后的內(nèi)力分布圖分別見(jiàn)圖5、圖6。

圖5 S2小斷面變截面處軸力(單位：kN)及彎矩分布圖(單位：kN·m)

圖6 S2大斷面變截面處軸力(單位：kN)及彎矩分布圖(單位：kN·m)

由圖5可知，拆撐前小斷面拱頂及拱底受拉，拱腰受壓，彎矩呈不均勻分布。由圖6可知，大斷面軸力分布規(guī)律與小斷面相似，受拉區(qū)軸力相對(duì)較小，受壓區(qū)軸力則相對(duì)較大；左、右兩側(cè)拱腰彎矩不對(duì)稱，最大負(fù)彎矩位于左拱腳處。拆撐后，小斷面拱腰處軸力明顯增大，拱頂受拉區(qū)范圍及拉力均同步增大，而拱底受拉區(qū)范圍及拉力則同步減小；而大斷面各測(cè)點(diǎn)軸力均大幅增大，拱底軸力變化尤為顯著。臨時(shí)豎撐的拆除使拱部中隔墻與初支交接處由負(fù)彎矩變?yōu)檎龔澗兀暗捉唤犹帍澗刂涤?1.3 kN·m突增至103 kN·m。此外，大小斷面洞周彎矩在拆撐后，其不均勻性仍然較為明顯，拆撐前后最不利位置均位于拱腳。由于變截面右側(cè)拱腰區(qū)域存在封堵墻及中巖柱錨桿，拆撐對(duì)該區(qū)域的擾動(dòng)減弱，使得大小斷面左側(cè)初支軸力普遍大于右側(cè)。

3.3 圍巖穩(wěn)定性分析

GSI值提高了隧道圍巖分級(jí)的效率和精細(xì)化程度，其大小可結(jié)合巖體結(jié)構(gòu)類型和風(fēng)化狀況綜合確定，并以此估算巖體Hoek-Brown準(zhǔn)則參數(shù)s、a和mb，其中mb、s分別反映了巖體的軟硬程度和破碎程度。變截面處測(cè)點(diǎn)最終豎向位移隨地質(zhì)強(qiáng)度指標(biāo)GSI的變化圖見(jiàn)圖7。

圖7 測(cè)點(diǎn)豎向位移隨GSI的變化

由圖7可知，隨著GSI的增大，拱頂沉降位移均逐步減小。當(dāng)GSI>30時(shí)，拱頂沉降的變化基本趨于穩(wěn)定，且拱頂3個(gè)測(cè)點(diǎn)之間的位移差逐漸降低。由圖7還可知，巖體塊度大小及結(jié)構(gòu)面條件是影響隧道穩(wěn)定性的關(guān)鍵因素，巖體塊體尺寸越小，巖體風(fēng)化狀況越差，使得GSI越小，mb、s隨之越小，則巖體松散壓力越大，使得隧道拱頂沉降越大。

II部擴(kuò)挖時(shí)需要拆除縱向跨度6 m的豎撐，且II部初支襯砌不能及時(shí)封閉成環(huán)，施工中提出以下4種支護(hù)方案：①臨時(shí)門(mén)架+掌子面錨桿(原方案)；②僅施作臨時(shí)門(mén)架；③僅施作邊墻掌子面錨桿；④無(wú)支護(hù)。其中，臨時(shí)門(mén)架采用間距0.5 m/榀的I20工字鋼架，邊墻錨桿為間距1 m×1 m布置的2 m長(zhǎng)直徑22 mm砂漿錨桿。以上4種不同GSI下，距變截面4 m處拱部豎向位移分布圖見(jiàn)圖8。

圖8 距變截面4 m處拱部位移分布

由圖8可知，當(dāng)GSI=45時(shí)，距中隔墻4.5 m范圍內(nèi)拱頂發(fā)生沉降，而兩側(cè)則發(fā)生隆起；當(dāng)施作臨時(shí)門(mén)架后，邊墻加錨對(duì)圍巖變形幾乎沒(méi)有影響，方案一、二沉降曲線幾乎重合。當(dāng)GSI=10時(shí)，拱部圍巖均發(fā)生沉降，當(dāng)不施加臨時(shí)門(mén)架時(shí)，邊墻錨桿可大幅減小圍巖變形。此外，除GSI=10、無(wú)支護(hù)條件工況(方案4)，擴(kuò)挖引起的拱部左側(cè)位移普遍大于右側(cè)沉降增量，說(shuō)明先行開(kāi)挖的左側(cè)斷面圍巖受到后續(xù)右側(cè)斷面開(kāi)挖的多次擾動(dòng)。總體而言，對(duì)于本隧道圍巖條件，僅施作臨時(shí)門(mén)架便可控制拱頂沉降，選擇方案二較為合理。

當(dāng)GSI=10，45時(shí)，不同擴(kuò)挖階段(工序說(shuō)明見(jiàn)圖4)臨時(shí)中隔墻頂部豎向位移沿隧道走向的分布圖見(jiàn)圖9。

圖9 不同GSI參數(shù)條件下擴(kuò)挖時(shí)中隔墻頂部豎向位移分布

由圖9可知，擴(kuò)挖II部和IV部時(shí)，兩類GSI下中隔墻頂點(diǎn)位移均在距變截面4 m處達(dá)到最大。拆除臨時(shí)豎撐時(shí)(第二步)位移發(fā)展迅速，尤其是在巖性較差的情況下(GSI=10)，如擴(kuò)挖II部時(shí)增長(zhǎng)近30%，但后期施做門(mén)形剛架后各工序位移差均小于1 mm。可見(jiàn)，不同巖性的圍巖在同一開(kāi)挖方式下其變形規(guī)律基本相同，但量值差異較大。當(dāng)巖性參數(shù)降低時(shí)，拆除臨時(shí)豎撐是擴(kuò)挖的關(guān)鍵工序，易引起圍巖失穩(wěn)破壞。

不同封堵墻厚度對(duì)變截面處拱頂水平位移的影響圖見(jiàn)圖10。

圖10 不同封堵墻厚度時(shí)變截面處拱頂測(cè)點(diǎn)豎向位移對(duì)比

由圖10可知，隨著封堵墻厚度的增加，拱頂沉降逐漸降低，但速率逐漸變緩，同時(shí)封堵墻錨桿加固效果隨之提高，說(shuō)明封堵墻可較好地維持變截面處圍巖的穩(wěn)定。此外，封堵墻施加后與初支結(jié)構(gòu)協(xié)同作用，改善了隧道變形和受力狀態(tài)，減小了后行導(dǎo)洞開(kāi)挖對(duì)先行導(dǎo)洞周邊圍巖的擾動(dòng)，提高了圍巖的穩(wěn)定性。相對(duì)于無(wú)封堵墻支護(hù)，有封堵墻支護(hù)時(shí)測(cè)點(diǎn)1、2、3的豎向位移差大幅度增加，說(shuō)明封堵墻錨桿支護(hù)特性得到了充分發(fā)揮。

4 結(jié)論

1) 施工過(guò)程中初支結(jié)構(gòu)受力不利部位為S2大、小斷面隧道拱腳、拱頂及拱頂與臨時(shí)支撐的連接處，易發(fā)生失穩(wěn)破壞，且橫向擴(kuò)挖及拆撐將導(dǎo)致初支結(jié)構(gòu)位移突增，內(nèi)力突變，應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注。

2) 圍巖變形隨GSI的增加而減小，當(dāng)圍巖較差時(shí)(GSI=10)，在擴(kuò)挖過(guò)程中應(yīng)同時(shí)施加臨時(shí)門(mén)架及邊墻錨桿，當(dāng)圍巖巖性較好時(shí)(GSI=45)，可僅施加臨時(shí)門(mén)架。

3) 隨著封堵墻厚度的增加，變形控制的提高效果逐漸減弱，但封堵墻錨桿加固效果隨之提高。