不平衡電網(wǎng)下并網(wǎng)逆變器功率模型預(yù)測(cè)控制

劉偲艷，陳才學(xué)

（1.光伏發(fā)電系統(tǒng)控制與優(yōu)化湖南省工程實(shí)驗(yàn)室，湘潭 411100；2.湘潭大學(xué)信息工程學(xué)院，湘潭 411100）

關(guān)鍵字：功率模型預(yù)測(cè)控制；電網(wǎng)不平衡；有功功率2倍頻脈動(dòng)消除；最優(yōu)開(kāi)關(guān)狀態(tài)

光伏并網(wǎng)逆變器作為交流電網(wǎng)與蓄電池、光伏電池板等直流設(shè)備之間能量交換的接口，在能量轉(zhuǎn)換過(guò)程中起著至關(guān)重要的作用。當(dāng)電網(wǎng)發(fā)生三相不平衡故障時(shí)，逆變器輸出電流及有功功率都將產(chǎn)生明顯畸變[1]。因此，不平衡電網(wǎng)電壓下并網(wǎng)逆變器的穩(wěn)定性研究，在實(shí)際應(yīng)用中具有重要意義[2?3]。

電網(wǎng)穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)，采用傳統(tǒng)PI控制方法能取得良好的控制效果，實(shí)現(xiàn)高效并網(wǎng)運(yùn)行[2]。當(dāng)電網(wǎng)中有大功率不平衡負(fù)載的接入和大電機(jī)的起動(dòng)時(shí)，電網(wǎng)電壓產(chǎn)生不平衡狀態(tài)[4?5]。此時(shí)，光伏并網(wǎng)逆變器的輸出有功功率和無(wú)功功率將產(chǎn)生2倍電網(wǎng)頻率的波動(dòng)，若仍?xún)H采用PI控制策略，并網(wǎng)電流將發(fā)生嚴(yán)重畸變，逆變器將會(huì)有過(guò)流等故障，導(dǎo)致并網(wǎng)不成功[6?7]。目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)電網(wǎng)電壓不平衡并網(wǎng)逆變器控制有大量研究，早期研究較多的方案為直接功率控制、電網(wǎng)電壓定向控制等[1，8]，這些控制方法都是通過(guò)對(duì)基準(zhǔn)功率或電流進(jìn)行跟蹤以實(shí)現(xiàn)給定值的快速跟蹤，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、魯棒性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，但是只能實(shí)現(xiàn)單目標(biāo)的控制，難以同時(shí)控制功率和電流[2?4，8]。

模型預(yù)測(cè)控制是一種基于模型、反饋校正的優(yōu)化控制算法，具有建模簡(jiǎn)單、系統(tǒng)魯棒性強(qiáng)、穩(wěn)定性好和動(dòng)態(tài)響應(yīng)快等優(yōu)點(diǎn)，近年來(lái)被廣泛用于并網(wǎng)變換器的控制[9?15]。文獻(xiàn)[9]提出了模型預(yù)測(cè)直接功率控制 MPDPC（model predictive direct power control），基于輸入有功和無(wú)功功率誤差的模糊邏輯的調(diào)制器，來(lái)確定施加電壓矢量的占空比，實(shí)現(xiàn)了有功無(wú)功功率的精確跟蹤，但其調(diào)制器設(shè)計(jì)復(fù)雜，電壓矢量選取困難；文獻(xiàn)[11?13]利用電網(wǎng)電壓及其1/4周期延遲信號(hào)，電流參考值計(jì)算補(bǔ)償功率，該方法省去正負(fù)分量提取、鎖相環(huán)節(jié)，簡(jiǎn)化算法，但是功率跟蹤精度有限；文獻(xiàn)[11]提出了基于對(duì)稱(chēng)序列分量的廣義功率控制策略，控制電壓不平衡時(shí)發(fā)生的瞬時(shí)功率輸出驟降，實(shí)現(xiàn)了平滑地調(diào)節(jié)振蕩功率的相對(duì)幅度以及并網(wǎng)電流的峰值，但其有功無(wú)功獨(dú)立控制參數(shù)調(diào)配困難，控制精度有限。

本文提出一種新型的基于模型預(yù)測(cè)控制電網(wǎng)不平衡抑制策略。該策略利用電網(wǎng)電壓、電網(wǎng)電流及其1/4周期延遲信號(hào)搭建功率模型，通過(guò)選擇MPDPC中最優(yōu)的開(kāi)關(guān)狀態(tài)，同時(shí)消除逆變器輸出有功功率的2倍頻脈動(dòng)及電流畸變，跟蹤基準(zhǔn)有功功率和無(wú)功功率。與傳統(tǒng)預(yù)測(cè)控制方法對(duì)比，該方法省去了PLL鎖相環(huán)節(jié)、PWM調(diào)制；能同時(shí)在電網(wǎng)正常運(yùn)行及不平衡故障運(yùn)行時(shí)取得良好的控制效果。

1 不平衡電網(wǎng)下并網(wǎng)逆變器功率分析

1.1 逆變器數(shù)學(xué)模型

圖1為實(shí)驗(yàn)平臺(tái)的三電平逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。圖中，C1、C2為直流側(cè)電容，Sa1～Sa4、Sb1～Sb4、Sc1～Sc4為a、b、c三相功率變換開(kāi)關(guān)，L為濾波電感，R為線路等效電阻，通過(guò)切換開(kāi)關(guān)S的狀態(tài)可以改變A相電壓值。

圖1 三電平逆變器電路結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of three-level inverter circuit

1.2 不平衡電網(wǎng)下正負(fù)序分量提取

1.3 不平衡電網(wǎng)下功率分析

2 不平衡電壓下模型預(yù)測(cè)功率控制

2.1 瞬時(shí)功率分析

2.2 功率脈動(dòng)抑制

本文控制目標(biāo)為實(shí)現(xiàn)并網(wǎng)逆變器單位功率因數(shù)及有功功率脈動(dòng)為0，所以設(shè)無(wú)功功率給定值為0，有功功率2倍頻諧波為0，即）

2.3 傳統(tǒng)模型預(yù)測(cè)控制

傳統(tǒng)模型預(yù)測(cè)控制通過(guò)設(shè)定目標(biāo)函數(shù)，對(duì)電流進(jìn)行滾動(dòng)優(yōu)化技術(shù)，使預(yù)測(cè)電流跟蹤給定值。一般目標(biāo)函數(shù)設(shè)計(jì)為

式中，x?(k+1)、x(k+1)分別為k+1次電流參考量、逆變器輸出電流。控制框圖如圖2所示。

圖2 傳統(tǒng)MPPC控制框圖Fig.2 Control block diagram of traditional MPPC

由圖2可得，通過(guò)循環(huán)計(jì)算選擇最小目標(biāo)函數(shù)確定最優(yōu)開(kāi)關(guān)狀態(tài)，進(jìn)而控制并網(wǎng)逆變器。將傳統(tǒng)模型預(yù)測(cè)控制應(yīng)用于三電平并網(wǎng)逆變器，在電網(wǎng)電壓不平衡時(shí)，由于其中點(diǎn)電壓沒(méi)有得到控制，影響其輸出電能質(zhì)量。

2.4 新型模型預(yù)測(cè)功率控制

3 仿真與實(shí)驗(yàn)

通過(guò)Matlab/Simulink仿真軟件和實(shí)驗(yàn)對(duì)本文所提出不平衡電網(wǎng)下光伏并網(wǎng)逆變器模型預(yù)測(cè)控制算法的有效性進(jìn)行驗(yàn)證，如圖3所示為MPDPC系統(tǒng)控制框圖。根據(jù)圖3的控制框圖可得圖4所示的MPDPC流程。通過(guò)循環(huán)計(jì)算最小目標(biāo)函數(shù)J可選擇最佳的開(kāi)關(guān)狀態(tài)，從而獲得功率模型預(yù)測(cè)值和電容器電壓差。

圖3 MPDPC控制框圖Fig.3 Control block diagram of MPDPC

圖4 MPDPC流程Fig.4 Flow chart of MPDPC

表1為仿真及實(shí)訓(xùn)平臺(tái)不平衡電網(wǎng)下并網(wǎng)逆變器系統(tǒng)參數(shù)。仿真參數(shù)設(shè)定如下：設(shè)定逆變器直流側(cè)電壓為430 V，死區(qū)時(shí)間為3 μs，有功功率給定值為3.8 kW，ABC三相相電壓有效值為128 V，0.1 s時(shí)刻A相電壓跌落20%，0.2 s時(shí)刻A相電壓上升20%。

表1 并網(wǎng)逆變器平臺(tái)參數(shù)Tab.1 Parameters of grid-connected inverter platform

圖5所示為電網(wǎng)電壓、電網(wǎng)電流、有功功率的波形。由圖5可見(jiàn)，當(dāng)電網(wǎng)電壓不平衡時(shí)，采用新型MPDPC策略可以基本實(shí)現(xiàn)并網(wǎng)電流平衡，有功功率跟蹤與有功功率給定，直流側(cè)母線電容兩端電壓基本平衡。

圖5 不平衡電網(wǎng)下新型MPDPC仿真結(jié)果Fig.5 Simulation results under novel MPDPC strategy and unbalanced grid

3.8 kW實(shí)驗(yàn)平臺(tái)參數(shù)設(shè)置為：直流母線電壓430 V，給定有功功率3.8 kW，無(wú)功功率0 kvar。實(shí)驗(yàn)中通過(guò)改變圖1所示開(kāi)關(guān)的狀態(tài)改變A相電阻值來(lái)實(shí)現(xiàn)單相電壓的上升，當(dāng)開(kāi)關(guān)“S”斷開(kāi)時(shí)，ABC三相電網(wǎng)電壓分別為128.0 V、128.3 V、128.1 V，當(dāng)開(kāi)關(guān)“S”閉合時(shí)，ABC三相電壓分別為167.2 V、128.3 V、128.0 V，波形如圖6所示。

圖6 不平衡電網(wǎng)下電網(wǎng)電壓波形Fig.6 Waveforms of grid voltage under unbalanced grid

針對(duì)電網(wǎng)電壓不平衡時(shí)，采用傳統(tǒng)預(yù)測(cè)控制算法得到的電網(wǎng)電流和功率波形如圖7所示。

圖7 傳統(tǒng)MPPC實(shí)驗(yàn)波形Fig.7 Experiment waveforms under traditional MPPC strategy

采用本文所提控制策略進(jìn)行三相不平衡抑制時(shí)的實(shí)驗(yàn)波形如圖8所示，其中，電網(wǎng)電流波形如圖8（a）所示，電網(wǎng)功率波形如圖8（b）所示。與傳統(tǒng)MPPC功率控制方法圖7對(duì)比，圖8（a）顯示，新型MPDPC策略時(shí)電網(wǎng)電流畸變率明顯改善，電流THD降為3.2%。此外，有功功率為3858 W，無(wú)明顯紋波。驗(yàn)證了該方法的有效性。

圖8 新型MPDPC實(shí)驗(yàn)波形Fig.8 Experimental waveforms under novel MPDPC strategy

4 結(jié)語(yǔ)

針對(duì)電網(wǎng)電壓不平衡，并網(wǎng)逆變器出現(xiàn)功率波動(dòng)、并網(wǎng)電流畸變、過(guò)流故障、諧波含量過(guò)高等一系列問(wèn)題，本文提出一種新型的基于模型預(yù)測(cè)控制的不平衡抑制策略。該策略無(wú)需PLL鎖相環(huán)節(jié)、PWM及電網(wǎng)電壓正負(fù)序提取，且在電網(wǎng)正常運(yùn)行和不平衡故障運(yùn)行時(shí)均有良好的控制效果。從仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果可得，當(dāng)電網(wǎng)電壓不平衡時(shí)，所提新型功率模型預(yù)測(cè)控制能有效抑制有功功率2倍頻脈動(dòng)，減小并網(wǎng)電流諧波含量，實(shí)現(xiàn)有功功率的精準(zhǔn)跟蹤。