裝配式鋼結構梁柱節點承載性能研究進展

黃彬輝 李元齊

（同濟大學建筑工程系，上海200092）

0 引 言

在各類建（構）筑物中，鋼結構以輕質高強、抗震性能優良、裝配化程度高、綠色環保、材料可循環性等優勢，成為結構的主要應用形式之一，在高烈度區和超高層建筑中尤為凸顯。

當前，國家大力提倡裝配化建造技術，與鋼筋混凝土結構相比，鋼結構因其裝配式和施工速度快而備受青睞。梁柱節點在裝配式鋼結構中占有重要的地位，裝配式鋼結構梁柱節點是指鋼結構的梁、柱及其配套連接件的部分或全部經工廠加工制作后運輸至現場，按照規定的技術要求組裝起來的連接區域。在鋼結構設計中，結構承受豎向和水平作用力時，節點是梁與柱之間力的傳遞紐帶，節點特性直接影響著結構的安全性和可靠性；結構遭受地震作用時，小地震下，節點的剛度成為構件抗側力水平的主要影響因素之一；大地震下，節點的耗能能力和破壞機制成為結構的抗震性能的主要決定因素之一。在鋼結構的制作安裝過程中，梁柱節點的構造形式和抗震性能對建造的裝配化程度、施工速度和質量、結構的安全可靠性以及經濟合理性至關重要，其裝配化程度成為衡量整體結構工業化水平的重要指標。

現代高層建筑鋼結構中，梁柱節點按照受力方式和連接剛度可分為鉸接連接、半剛性連接和剛性連接三類。鋼框架梁柱節點大多采用剛性連接，其連接形式主要有三類：鋼梁的翼緣與腹板均與鋼柱采用焊接連接，即全焊接連接類；鋼梁翼緣與柱采用焊接連接，鋼梁腹板與柱采用高強螺栓連接，即栓焊連接類；鋼梁的翼緣和腹板均與鋼柱采用高強螺栓連接，即全螺栓連接類。前兩類安裝過程中需要焊接，人的成本高，節點的裝配化水平低，地震作用下焊縫容易發生損傷或破壞。1994 年美國北嶺（Northbridge）地震和1995 年日本阪神（Hyogoken-Nanbu）地震中，節點不同程度采用了焊接連接，受建筑高度和類型、地面運動、設計假定和構造做法、材料屬性、制造工藝和檢測方法影響，脆性斷裂發生于焊接處，甚至導致鋼框架倒塌，經濟損失巨大［1-3］。全螺栓連接類是適應裝配化建造技術的一個良好選擇，節點的抗震性能水平決定著其實際應用的廣泛性。因此，梁柱節點的設計和施工是鋼結構亟需解決的關鍵技術，研究一種抗震性能優良和基本或完全裝配化的節點將有著極其重要意義。

本文通過對自耗能和附加耗能元件裝配式鋼結構梁柱節點的構造形式、強度、剛度、抗震性能和應用情況進行歸納總結，旨在提出了一種附加可拆卸式的耗能元件梁柱節點，改變傳統的節點承載性能及耗能機制，建造中基本或完全沒有焊接連接、節點耗能元件標準化、易操作和抗震性能優良的新型節點，實現“耗能元件先行、震后易更換”的抗震設計思路，形成一套適用于裝配式鋼結構抗震性能研究發展的系統化理念。

1 自耗能裝配式鋼結構梁柱節點

自耗能裝配式鋼結構梁柱節點是指按照規定的技術要求組裝起來，通過節點部分或全部組成部分的變形而將能量耗散的節點。

1.1 傳統全螺栓裝配式鋼結構梁柱節點

Popov E P 等［4-8］對全螺栓梁柱節點進行了試驗研究和數值非線性分析，梁上下翼緣與柱采用T 型板件和高強螺栓連接，腹板與柱采用連接板和高強螺栓連接（圖1），結論如下：①T 型板螺栓連接的整體性能與蓋板連接非常接近。加強端部連接能提高最大彎矩承載能力，梁局部屈曲的程度相對較小。②對T 型板件局部分析，當T 型板厚度減小且其他參數保持不變時，螺栓連接的翼緣剛度減小，翼緣塑性變形程度增加；高強度螺栓布置決定螺栓分布力均勻性，且實現節點變形一致屈服至關重要；當高強度螺栓的大小增加且其它參數保持不變時，螺栓連接的翼緣剛度增加，翼緣塑性變形程度增加。③最佳T型板截面尺寸是梁塑性變形最小、節點彈塑性變形達到0.04 弧度時的尺寸。④所選螺栓尺寸（1～1/4 英寸）允許它的屈服，以增加T 型板和柱翼緣之間的間隙。⑤用于連接T 型板和梁翼緣的螺栓可以離柱面（靠近柱面的設置）更遠，甚至可以完全忽略。

圖1 全螺栓梁柱節點Fig.1 Bolted beam-to-column joints

王鵬等［9］研究了帶加勁肋頂底角鋼連接和雙腹板頂底角鋼連接的梁柱連接節點，鋼梁上下翼緣、腹板通過角鋼和高強螺栓與鋼柱連接，屬于全螺栓連接（圖2），分別進行了5個不同構造的角鋼連接的單調加載試驗和4 種帶加勁肋角鋼連接的循環加載試驗，得出如下結論：①節點在負彎矩作用下，僅增設頂角鋼加勁肋能夠較大幅度提高節點初始轉動剛度與荷載，破壞模式為加勁肋處焊縫脫開，僅增設底角鋼加勁肋對節點初始轉動剛度影響較小，但能夠增加節點的承載能力；②加勁肋頂底角鋼連接節點是一種典型的半剛性連接，具備良好的轉動能力和耗能能力，節點破壞模式為角鋼與加勁肋處呈弧狀塑性鉸斷裂，極限彎矩對應的層間位移角均在0.04 rad 以上，可滿足美國規范FEMA 350 不小于0.03 rad 的延性設計要求。在加勁肋試件達到層間位移角0.08 rad 時，節點還能夠承受0.5Mmax以上的彎矩；③帶加勁肋頂底角鋼連接相對于無加勁肋角鋼連接節點的延性會下降，但節點的耗能能力會增強；④帶加勁肋試件的梁柱節點的塑性變形性能較好；⑤加勁肋頂底角鋼連接節點具有較好的延性，滿足結構抗震設計的要求。

圖2 全螺栓連接Fig.2 Bolted connection

1.2 帶懸臂段裝配式鋼結構梁柱節點

李啟才等［10-11］研究了兩個帶懸臂梁段拼接的裝配式梁柱節點，柱端在工廠內通過焊縫連接一段短梁，再與鋼梁采用等強拼接（圖3），梁柱物理幾何條件完全相同，拼接板和螺栓布置不同，通過試驗，給設計提出如下建議：①彈性階段，拼接處按照實際內力計算。梁翼緣凈截面受力應考慮孔前傳力，抗彎承載能力應以螺栓孔處的凈截面和螺栓連接的最不利計算，腹板抗彎承載能力按照拼接區承受的彎矩扣除翼緣承擔的考慮。②極限承載階段，翼緣凈截面承載能力應采用鋼材的抗拉強度。③提高節點構件接觸面的抗滑移系數，螺栓用量減少，耗能能力增強，節點的抗震性能得以改善。

圖3 帶懸臂粱段拼接的粱柱節點試件（單位：mm）Fig.3 Steel beam-to-column connection with cantilever beam splicing（Unit：mm）

郁有升等［12-14］開發了一種新型裝配式梁柱節點，柱端與一段懸臂梁在工廠焊接，上下拼接板一端與懸臂梁和框架梁的翼緣交互三面焊接，另一端螺栓連接，懸臂梁和框架梁的腹板通過拼接板采用螺栓連接（圖4）。試驗設計了4組16個試件，采用了Abaqus 有限元軟件數值模擬，其極限承載能力和延性結論如下：①螺栓數量對節點的極限承載力有影響，考慮螺栓滑移耗能性，建議不宜過多設置螺栓；②蓋板寬度和厚度對節點滯回性能有影響，面積應大于框架梁翼緣截面，比值宜1.05～1.30，其厚度應大于框架梁翼緣；③懸臂梁長度是節點滯回性能的重要參數，宜取1.7～2.0倍框架梁高。

圖4 試件幾何尺寸（單位：mm）Fig.4 Size of specimens（Unit：mm）

張愛林等［15］針對高層建筑高空張拉等難度，提出了一種裝配式腹板摩擦耗能和可恢復功能的梁柱節點，柱端連接一端短梁，短梁通過鋼絞線和高強螺栓與中間段梁連接（圖5），通過一3×5 跨4層0.75倍縮尺模型的擬動力試驗，得出如下結論：①節點有良好的開閉機制，可實現震后自復位和結構功能恢復，節點耗能效果良好，滿足抗震設計要求；②鋼絞線損失小于8%，驗證了預應力施工可靠性；③建議采用裝配式腹板摩擦耗能和可恢復功能的梁柱節點，其框架結構的彈塑性層間位移角適當放寬；④可實現“多遇地震無開口、無損傷，設防地震開口耗能且主體結構無損傷、罕遇地震結構損傷很小能正常使用，超罕遇地震主體結構損傷較小且仍能正常使用”性能目標。

圖5 裝配式腹板摩擦耗能和可恢復功能的梁柱節點Fig.5 Prefabricated web friction energy dissipation and resilient beam-to-column joints

1.3 帶內套筒裝配式鋼結構梁柱節點

王燕等［16-17］針對方管柱和H 型鋼梁的連接提出了一種新型裝配式內套筒組合螺栓連接節點，柱與柱通過內套筒連接，柱與梁通過外伸端板和高強螺栓連接（圖6），經理論推導和數值模擬，試驗了7 個內套筒厚度、端板厚度和套筒與柱間隙不同的節點，得出如下結論：①加大內套筒厚度是增強節點剛度的有效方式，但過大則不經濟，建議比柱壁厚大于2 mm；②內套筒與柱間隙對節點剛度有影響，需控制在4 mm 內；③端板厚度對節點剛度影響不明顯。

1.4 帶外套筒裝配式鋼結構梁柱節點

楊松森等［18-20］針對方管柱和H 型鋼梁的連接提出了一種裝配式外套筒-加強式外伸端板組件連接節點，柱與柱通過外套筒和高強對拉螺栓連接，柱與梁通過外伸端板和高強對拉螺栓連接（圖7），通過3 個縮尺試驗得出如下結論：①屈服機制為首先外伸板彎曲屈服，而后外套筒彎曲屈服，高強螺栓拉伸屈服，最后節點屈服；②節點初始剛度隨外套筒壁厚和對拉螺栓預緊力增大而增加，但需限制預緊力最大值，以免套筒和柱發生屈曲；③外套筒壁厚適度增大，有利于提高節點抗震性能；④采用對拉螺栓比焊接連接性能好，更能滿足“強柱弱梁”和“強節點”的設計要求；⑤外套筒與柱間隙以及對拉螺栓伸長值對節點塑性發展有影響，應加以控制。

圖6 裝配式梁柱內套筒組合螺栓節點Fig.6 Beam-to-column joints using inner sleeve composite bolts in fabricated steel structure

圖7 裝配式外套筒-加強式外伸端板組件連接節點Fig.7 prefabricated outer sleeve-overhang plate beam-to-column joint

1.5 開窗端板裝配式鋼結構梁柱節點

陳學森等［21］針對箱形鋼柱與H型鋼梁提出了一種端板連接節點（圖8），進行了1個單調加載足尺節點和3 種預制方法循環加載的節點試驗，對其承載力、剛度、轉動性能、耗能能力和失效模式進行了分析，結論如下：①4個節點的極限彎矩大于全截面塑性彎矩；②按照日本規范方法得到的柱節點域受剪承載力更為合理，中國規范安全富裕度則較小；③節點的轉動剛度和層間位移滿足框架抗震要求，節點具有良好的變性能力和延性；④節點轉角主要由柱翼緣鼓曲產生；⑤實際應用采用中間截斷或側面開窗的預制方法更為合理。

圖8 預制裝配式梁柱端板連接節點Fig.8 Prefabricating techniques of box columns with bolts and continuity plates embedded

1.6 法蘭裝配式鋼結構梁柱節點

張愛林等［22-23］針對圓管柱和H 型鋼梁開發了一種裝配式鋼結構梁-柱法蘭連接節點，柱與柱通過高強螺栓采用法蘭連接方式，柱與梁由高強螺栓和蓋板采用Z 字形連接，蓋板中間采用平狗骨式削弱（圖9），對5 個節點數值分析，得出以下結論：①懸臂端實現了塑性鉸外移；②蓋板螺栓數量對節點屈服載荷影響小，但對蓋板連接剛度和節點承載力影響大；③長圓孔形式對初始剛度和屈服荷載有一定影響。

圖9 裝配式梁-柱法蘭連接節點Fig.9 Composition of beam-column flange joint of prefabricated steel structure

1.7 承載-耗能裝配式鋼結構梁柱節點

康婷等［24］提出了一種裝配式梁端鋼板耗能的新型梁柱節點，即承載-耗能鉸節點（圖10）。梁端通過銷軸、兩塊槽鋼和高強螺栓與鋼梁連接，銷軸主要承擔豎向荷載，槽鋼承擔彎矩，地震作用下的耗能主要通過槽鋼的塑性變形。通過理論推導和應用于12 層鋼框架結構分析，得出如下結論：①節點采用三線性模型可近似模擬節點恢復力模型，根據薄板小擾度和屈曲后強度理論，可推導出節點轉角以及屈服和極限彎矩；②分析罕遇地震分析得到的頂點位移、層間位移角和基底剪力，驗證了節點可以實現“強柱弱梁”的目標；③采用承載-耗能鉸節點的鋼框架，薄弱層位置發生改變，層間位移角滿足規范要求。

圖10 裝配式梁端鋼板耗能梁柱節點Fig.10 Prefabricated beam-end steel plate energydissipation beam-column joint

2 附加耗能元件裝配式鋼結構梁柱節點

附加耗能元件裝配式鋼結構梁柱節點是指按照規定的技術要求組裝起來，通過附加耗能元件的變形而將能量耗散而梁柱主要構件始終保持彈性的節點。

2.1 附加Π形阻尼器裝配式鋼結構梁柱節點

Koetaka Y 等［25］提出了一種帶π 形阻尼器的梁與柱弱軸連接節點，梁上翼緣與柱采用高強螺栓和連接板連接，下翼緣與柱采用高強螺栓和π形阻尼器連接（圖11）。通過6組考慮了阻尼器幾何形狀和布置方式影響的足尺節點循環試驗，得出如下結論：①在材料和幾何條件一定下，節點在水平位移大于通常情況下2 倍時表現出穩定的遲滯行為；當梁和柱處于彈性至極限狀態時，阻尼器的屈服是有限的；②梁下翼緣板的上下位置設π形阻尼器有利于提高耗能和自平衡能力，由連接板和梁翼緣板平面外變形導致；③設計π 阻尼器時應考慮撬動作用，以防止滑移臨界節點的滑移，從而提高消能效率；④π 型阻尼器的設計，所提出的理論公式可精確地確定滑移節點的彈性剛度、塑性強度和抗滑性能。對于用低碳鋼圓柱形阻尼器，計算的塑性強度可乘以1.5 倍，以考慮應變硬化效應。

圖11 π形阻尼器梁柱節點Fig.11 Steel beam-to-column joint with π dampers

2.2 附加T形阻尼器裝配式鋼結構梁柱節點

Oh S H 等［26-27］提出了一種帶槽形耗能元件的梁柱節點，梁上翼緣采用T 型連接件和高強螺栓與柱連接，梁下翼緣采用槽形連接件、開縫阻尼器、連接板和高強螺栓與柱連接（圖12）。通過3組帶開縫阻尼器足尺試件和1 個常規焊接試件的循環試驗，驗證了其抗震性能，結論如下：①帶開縫阻尼器梁柱節點在大層間位移作用下表現出穩定的滯回性能，初始剛度等于或高于焊接試件，節點可認為是剛性連接；②梁塑性截面彎矩不小于梁承受最大彎矩，塑性變形集中于開縫阻尼器，而梁和柱幾乎保持彈性；③與傳統梁柱節點相比，帶開縫阻尼器梁柱節點的初始剛度和極限強度顯著提高，震后容易更換；④帶開縫阻尼器梁柱節點屬于受彎控制，比支撐框架具有更有效的抗彎性能。

圖12 開縫阻尼器梁柱節點Fig.12 Steel beam-to-column joint with slit dampers

2.3 附加摩擦阻尼器裝配式鋼結構梁柱節點

Deng K L 等［28-29］提出了一種全預制抗損傷梁柱節點，鋼梁與鋼柱通過一段過渡區進行連接，過渡區兩端上部分采用節點板、超高性能混凝土（UHPC）和高強螺栓連接，兩端下部分采用節點板和高強螺栓連接，其中一端螺栓孔為長孔，滑動產生摩擦，形成摩擦阻尼器（圖13）。通過4 組足尺試驗和理論分析，得出如下結論：①節點預期的允許損傷可以達到預期，梁上鋼筋混凝土板上無表面裂紋，在最大地震作用下，節點的UHPC 層和梁翼緣處于彈性狀態；②節點滯回曲線是飽滿和穩定的，梁柱相對旋轉為1/150 時屈服，屈服力取決于阻尼器的最大靜摩擦力和阻尼器與復合材料接頭截面剛度中心的距離；③初始正剛度大于負剛度，屈服后剛度受指定塑性鉸區長度和UHPC層厚度的影響；④節點具有顯著的耗能能力，60%以上的能量是由摩擦阻尼器消耗的；⑤提出了節點初始剛度和屈服彎矩的解析模型，可供設計參考；⑥為了提供足夠的剛度，建議通過改善阻尼器的摩擦界面來減小阻尼器的剛度系數。

圖13 全預制抗損傷梁柱節點Fig.13 A fully-prefabricated damage-tolerant beam to column connection

2.4 附加膝支撐裝配式鋼結構梁柱節點

Leelataviwat S 等［30-34］提出了一種帶膝支撐梁柱節點，梁通過節點板和高強螺栓與柱鉸接，膝支撐通過節點板和高強螺栓與梁、柱鉸接（圖14），通過循環試驗和數值分析，結果表明，當膝支撐的大小維持在一定范圍，結構遭受多遇地震時，膝支撐協同梁柱共同提供節點強度和剛度；結構遭受罕遇地震時，膝支撐循環拉壓變形，先于梁柱產生塑性變形，從而耗散地震能量，整個過程中梁柱始終保持彈性狀態。節點的強度、剛度和抗震性能等同或略高于傳統焊接剛性框架梁柱節點。地震破壞后，只需更換膝支撐，容易修復。

圖14 帶膝支撐梁柱節點Fig.14 Beam-to-column joints with knee-braced dampers

2.5 附加弧形鋼板阻尼器裝配式鋼結構梁柱節點

Hsu H L 等［35］提出了一種帶弧形鋼板阻尼器梁柱節點，梁通過節點板和高強螺栓與柱鉸接，弧形鋼板阻尼器通過節點板和高強螺栓與梁、柱鉸接（圖15），通過多組循環試驗和數值分析，結論如下：①采用弧形鋼板阻尼器的半鋼框架梁柱節點，強度、剛度和能量耗散能力提高顯著；②弧形鋼板阻尼器的效用主要受長度和角度影響，角度較小時，節點強度更高；③弧形鋼板阻尼器受拉壓時表現出穩定的滯回性能。

圖15 帶弧形鋼板阻尼器梁柱節點Fig.15 Beam-to-column joints with steel curved dampers

2.6 附加形狀記憶合金元件裝配式鋼結構梁柱節點

王偉、方成等［36-40］提出了一種帶超彈性形狀記憶合金（SMA）螺桿-角鋼混合梁柱節點，梁通過SMA 螺桿、高強螺栓和角鋼與鋼柱連接，形成自復位裝配式鋼結構梁柱節點（圖16），對8 組全尺試樣（6 組為在外側設置SMA、1 組為在內側設置SMA、1 組為內外側均設置SMA）進行了試驗，分析了SMA 螺栓預應力、螺栓長度、角鋼厚度、螺栓和角鋼的布置主要參數影響。通過循環試驗和理論分析，得出如下結論：①試樣表現出理想的屈服原則和變形模式。主要的非線性變形由SMA 螺栓和角度提供，而柱和梁無損傷。②試樣在2%的位移下表現出很好的自復位能力；超過2%時，自復位能力取決于SMA 螺栓預應力、螺栓長度、角鋼厚度、螺栓和角鋼的布置主要參數；所有試件的延性能力至少在位移為4%；最大等效黏性阻尼在11%～15%，表明能量耗散能力適中。③設計這種連接的框架，提供了一個計算示例，進一步說明所提出的設計方法。設計框架也通過比較設計預測與測試結果在殘余旋轉方面的驗證。

圖16 帶SMA螺桿和角鋼裝配式鋼結構梁柱節點Fig.16 Beam-column joints of assembled steel structures with with combined superelastic SMA bolts and steel angles

3 討 論

3.1 強度和剛度

與傳統焊接剛性梁柱節點相比，自耗能裝配式鋼結構梁柱節點的強度和剛度在彈性階段較易接近或達，但塑性階段則難以接近或達到，尤其是圖1～圖2 和圖6～圖7 類型；而附加耗能元件裝配式鋼結構梁柱節點無論在彈性階段還是塑性階段，都較容易達到或略高。

3.2 破壞形態

自耗能裝配式鋼結構梁柱節點的破壞形態是節點的連接板、梁或局部柱翼緣處先出現塑性變形，并耗散地震能量，最終節點失效，甚至容易出現整體結構倒塌。附加耗能元件裝配式鋼結構梁柱節點的破壞形態是節點的附加耗能元件先出現塑性變形，并耗散地震能量，梁柱始終處于彈性狀態而不屈服，耗能元件在彈性階段則為節點提供強度和剛度。

3.3 滯回曲線

圖 17 給出了典型節點的滯回曲線［9，11，18，21，23-26，28，30，35-36］。從圖中節點滯回曲線的對比可以看出，傳統的全螺栓節點呈梭形，曲線比較飽滿，塑性能力較強，T 型板比角鋼具有更好的抗震性能和耗能能力；帶懸臂段節點、帶內外套筒節點、開窗端板節點、法蘭式節點和承載-耗能節點呈弓形或反S形，具有“捏縮”效應，螺栓表現出一定的滑移效應。

圖17 典型節點滯回曲線Fig.17 Typical node hysteresis curve

附加耗能元件裝配式鋼結構梁柱節點的滯回曲線呈梭形，形狀非常飽滿，反映出節點的塑性變形能力很強，具有很好的抗震性能和耗能能力。

3.4 裝配式鋼結構梁柱節點承載性能設計新理念

裝配式鋼結構梁柱節點作為結構體系中的一個重要耗能組成部分，其強度、剛度、破壞機理和抗震性能直接影響整體結構的安全和使用，因此，確保裝配式鋼結構梁柱節點的承載能力和抗震性能的合理性成為一項亟需解決的重要問題，其設計理念的系統化成為一種必然。“耗能元件先行、震后易更換”的觀點是符合這一要求，在盡可能不影響建筑使用空間和功能的前提下，在梁柱節點區域附加耗能元件，其耗能方式可以是常見的金屬摩擦（圖13）、軸向受壓和屈曲（圖14、圖15）等，也可以是作者提出的彎曲形成塑性鉸（圖18）等，遭受多遇地震時，耗能元件與梁柱共同承擔水平和豎向荷載，提供強度和剛度，遭受罕遇地震時，耗能元件先進入塑性階段，耗散能量，梁柱始終處于彈性階段，并維持整體結構的穩定，整體結構不倒塌。地震后，耗能元件易拆卸和更換，維修成本低。

圖18 帶彎曲耗能阻尼器梁柱節點Fig.18 Beam-column joints with bending energy dissipation dampers

4 結 論

（1）傳統的全螺栓連接梁柱節點為滿足“強柱弱梁、強節點弱構件”要求，除需考慮螺栓孔和板件厚度等因素，還需采用加強或局部削弱措施，需求的螺栓數量大，安裝精度要求高。

（2）帶懸臂段節點、帶內外套筒節點、開窗端板節點、法蘭式節點和承載-耗能節點改善了傳統的全螺栓節點的承載和耗能，但螺栓的需求量并未得以根本改變，其安裝精度和難度依然較大，抗震耗能方面還伴有螺栓的滑移效應。

（3）附加耗能元件裝配式鋼結構節點相比自耗能節點有明顯改觀，抗震性能優良，其中Π 形阻尼器、T 形阻尼器、摩擦阻尼器、膝支撐和弧形鋼板阻尼器節點的彈性和塑性極限承載力提高有限，膝支撐和弧形鋼板阻尼器提高較大，但對建筑空間有一定影響，對鋼柱在節點域段產生較大水平力，有一定的不利影響。

（4）基于“耗能元件先行、震后易更換”的觀點，在梁柱節點區域設置一段支撐鋼梁的水平段鋼板，鋼板通過彎曲形成塑性鉸耗能，與鋼柱通過全螺栓剛接，與鋼梁通過螺栓鉸接，控制鋼板與鋼梁線剛度的比值，從而保持梁柱始終處于彈性狀態。