道路隧道工程鋼管幕超前支護(hù)施工技術(shù)

錢曉暉

（上海市道路運(yùn)輸事業(yè)發(fā)展中心，上海市200023）

0 引 言

為了實(shí)現(xiàn)道路交通的快速轉(zhuǎn)換，在2 條快速路的交叉口處修建下穿隧道是常用交通結(jié)構(gòu)形式。但下穿公路隧道開挖跨度大，結(jié)構(gòu)和圍巖受力復(fù)雜，通常是設(shè)計(jì)、施工的難點(diǎn)[1-2]。道路隧道工程超前支護(hù)施工對(duì)保證隧道工程順利施工，提高隧道施工的安全性和可靠性方面具有重要的現(xiàn)實(shí)意義[3]。因此，施工單位需要加強(qiáng)對(duì)道路隧道施工超前支護(hù)施工技術(shù)的分析，做好施工前地質(zhì)勘探工作，優(yōu)化超前支護(hù)施工工藝，加強(qiáng)質(zhì)量控制，從而提高超前支護(hù)施工技術(shù)的應(yīng)用水平。

1 工程概述

陸翔路—祁連山路貫通工程（Ⅱ標(biāo)），位于上海市寶山區(qū)顧村鎮(zhèn)、大場鎮(zhèn)，呈南北走向，工程范圍南起朱家弄河，北至鏡泊湖路，路線總長為1.1 km。工程從南向北沿線經(jīng)過S20 外環(huán)高速及顧村公園，其中頂管段下穿S20 外環(huán)高速，采用超前支護(hù)鋼管幕進(jìn)行施工。

根據(jù)上海城市建設(shè)檔案館資料，S20 外環(huán)高速路面結(jié)構(gòu)層厚度為75 cm，分別為：厚4 cm 瀝青層；厚4 cm 中粒混凝土層；厚6 cm 粗粒混凝土層；厚1 cm 上封層；厚45 cm 粉煤灰三渣以及厚15 cm礫石砂層。S20 外環(huán)高速兩側(cè)路肩區(qū)域?yàn)榛靥钔粒兴槭?、樹根等障礙物，對(duì)管幕頂進(jìn)設(shè)備有著較高的要求。

鋼管幕穿越的土層主要為②1層灰黃色粉質(zhì)黏土層、③層灰色淤泥質(zhì)黏土層。其中：②1層為軟可塑性土，含氧化鐵斑點(diǎn)，局部為黏土，含水率為33%，重度為18.5 kN/m3，滲透系數(shù)為6.0×10-6cm/s，黏聚力為17.1 kPa，內(nèi)摩擦角為15.4°，壓縮模量為4.77 MPa；③層為流塑性土，含少量有機(jī)質(zhì)，局部為淤泥質(zhì)黏土，夾粉土、粉砂較多，含水率為42.6%，重度為17.5 kN/m3，滲透系數(shù)為6.0×10-6cm/s，黏聚力為11.7 kPa，內(nèi)摩擦角為15.1°，壓縮模量為2.84 MPa。該土層含水率較高，滲透系數(shù)較小，且夾粉土粉砂，采用泥水平衡式頂管機(jī)施工，易于控制施工面的穩(wěn)定，對(duì)S20 外環(huán)高速路面影響較小，因此，該土層適合管幕施工。

2 總體施工方案的選擇

2.1 施工方法

管幕下穿段長度為85 m，采用φ 824@1100 壁厚12 mm 的鋼管，間隙為276 mm，鋼管總數(shù)26 根，東西線各13 根，其中東線管幕呈“一”字型直線分布，西線管幕由于燃?xì)夤苓w排施工空間影響，分上下2 排，上排12 根，下排1 根。在管幕接收井端頭采用預(yù)設(shè)橫梁及鋼板焊接形成相互聯(lián)系。鋼管幕施工完成后采用混凝土進(jìn)行填充，以加大管幕縱向的剛度和避免管幕局部出現(xiàn)應(yīng)力集中而屈服。鋼管幕頂部距S20 外環(huán)高速路肩位置約2.20 m，距S20 外環(huán)高速路拱位置約2.83 m。管幕和頂管間的設(shè)計(jì)間隙為300 mm。為保證鋼管幕施工中S20 外環(huán)高速順利通行，以及頂管順利頂進(jìn)，超前支護(hù)鋼管幕頂進(jìn)過程中姿態(tài)的控制及高速路面的變形控制至關(guān)重要。

本工程管幕施工區(qū)域?yàn)镾20 外環(huán)高速路下方，管幕距高速路肩的最小間隙為2.20 m，與管節(jié)的設(shè)計(jì)間隙僅為300 mm，進(jìn)一步約束了管幕頂進(jìn)過程中各項(xiàng)控制指標(biāo)。鋼管幕穿越的土層透水性差、強(qiáng)度低，對(duì)鋼管幕的頂進(jìn)較為有利，但由于鎖口的影響, 增加了頂管頂進(jìn)的阻力且管幕是由許多獨(dú)立的鋼管榫接而成, 施工過程中若有鋼管因精度控制不良, 當(dāng)鋼管幕頂進(jìn)偏差大時(shí), 會(huì)導(dǎo)致鎖口角鋼變形、脫焊, 管幕無法閉合, 甚至?xí)?dǎo)致箱涵卡住, 無法頂入。根據(jù)以往經(jīng)驗(yàn)，當(dāng)鋼管兩側(cè)焊有鎖口時(shí)，若在頂進(jìn)過程中發(fā)生旋轉(zhuǎn)，會(huì)影響后續(xù)鋼管的后續(xù)鎖口。本工程施工環(huán)境較為特殊，因此在施工方法上優(yōu)先考慮采用無鎖口管幕施工。

S20 外環(huán)高速、管幕、頂管平面示意圖見圖1；道路、管幕、管片相對(duì)位置示意圖見圖2。

圖1 S 20 外環(huán)高速、管幕、頂管平面示意圖

圖2 道路、管幕、管片相對(duì)位置示意圖

2.2 鋼管幕施工要求及設(shè)備選型

2.2.1 鋼管幕施工頂進(jìn)軸線精度要求及控制措施

鋼管頂進(jìn)過程中，針對(duì)頂進(jìn)軸線控制建立三級(jí)報(bào)警機(jī)制，具體見表1。

頂管機(jī)內(nèi)激光導(dǎo)向系統(tǒng)示意圖見圖3。

圖3 頂管機(jī)內(nèi)激光導(dǎo)向系統(tǒng)示意圖

圖3 中，紅點(diǎn)（白點(diǎn)上方點(diǎn)）為鋼管軸線實(shí)時(shí)坐標(biāo)點(diǎn)。工作井內(nèi)的激光束打到激光傳感器的后面板上，可以獲取頂管機(jī)機(jī)身的軸線偏差坐標(biāo)，為管線的糾偏控制提供量化的依據(jù)。藍(lán)點(diǎn)（白點(diǎn)下方點(diǎn)）為頂管機(jī)糾偏坐標(biāo)點(diǎn)。由放置于電動(dòng)機(jī)中心的反射激光束打到激光傳感器的前面板上，可獲取刀盤中心的偏差坐標(biāo)，為機(jī)頭的糾偏控制提供量化的依據(jù)。

2.2.2 路面變形控制及鋼管幕頂進(jìn)過程的姿態(tài)控制

根據(jù)《頂管工程施工規(guī)程》（DG/T J08-2049—2016），直線鋼管頂進(jìn)軸線偏差控制要求為：高程±60 mm，平面±100 mm。但為保證管幕施工過程中將S20 外環(huán)高速路面沉降量及隆起量嚴(yán)格控制在30 mm 內(nèi)，以盡量減少下穿隧道施工對(duì)S20 外環(huán)高速路正常運(yùn)營造成影響，本工程將高程和平面偏差目標(biāo)控制值均設(shè)定在±50 mm 內(nèi)。此外，針對(duì)管幕頂進(jìn)的高精度方向控制要求，在頂管機(jī)設(shè)備及機(jī)頭姿態(tài)顯示系統(tǒng)上做了大量改進(jìn)，主要內(nèi)容如下：

（1）傾斜儀傳感器：能夠?qū)崟r(shí)精確顯示機(jī)頭前方筒體的水平傾斜角和旋轉(zhuǎn)角度。

（2）激光導(dǎo)向：由工作井內(nèi)激光經(jīng)緯儀的激光點(diǎn)射向機(jī)頭測(cè)量中心靶上，通過機(jī)內(nèi)攝像頭攝錄光點(diǎn)偏移量，并在地面TV 顯示屏上顯示。

（3）激光反射裝置：測(cè)量中心靶上的激光點(diǎn)能直接反映刀盤斷面的姿態(tài)，對(duì)糾偏操作無滯后效應(yīng)，并預(yù)知機(jī)頭偏差趨勢(shì)。

表1 頂進(jìn)精度軸線控制報(bào)警（高程及水平）

（4）頂管機(jī)激光糾偏系統(tǒng)：為鋼管幕頂管機(jī)配置專門的激光發(fā)射糾偏系統(tǒng)。

（5）刀盤電流報(bào)警裝置：一般情況下，頂管機(jī)掘進(jìn)遇到阻力過大時(shí)，產(chǎn)生的扭矩較大，從而帶給鋼管的反力扭矩也就很大，此時(shí)表現(xiàn)在頂管機(jī)電器上，則刀盤電流過大。因此，在機(jī)頭姿態(tài)顯示系統(tǒng)中設(shè)置刀盤電流報(bào)警，當(dāng)電流達(dá)到報(bào)警值時(shí)，頂管機(jī)扭矩過大，應(yīng)降低推進(jìn)速度或采取刀盤反轉(zhuǎn)等措施。

（6）頂管機(jī)后方配套設(shè)施：主要由導(dǎo)軌、千斤頂、油泵架等組成。其中：頂進(jìn)油缸采用2 只200 t 千斤頂雙沖程油缸，行程3.0 m，對(duì)稱布置，頂進(jìn)過程中，通過油缸行程差，對(duì)鋼管幕頂進(jìn)姿態(tài)進(jìn)行糾偏；頂管導(dǎo)軌采用200 mm×200 mm 的方鋼，導(dǎo)軌端面平整度誤差要求小于3 mm；油泵架由20# 槽鋼組成；油缸架長度約為2 m，寬度約為1.6 m。

2.2.3 鋼管幕施工設(shè)備選型

根據(jù)周邊環(huán)境及地層情況，管幕施工設(shè)備選型為NPD824 泥水平衡式掘進(jìn)機(jī)。

2.3 鋼管幕施工工序及措施

2.3.1 鋼管幕施工順序

本工程鋼管幕頂進(jìn)順序?yàn)閺纳蠈右来蜗蛳聦舆M(jìn)行施工，在對(duì)每一層上的鋼管進(jìn)行施工時(shí)，先從中間的鋼管進(jìn)行施工，然后向位于兩側(cè)的鋼管進(jìn)行間隔“跳樁法”施工。

“跳樁法”施工避免了因短時(shí)間集中施工引起的高速路面變形過大，且延長了觸變泥漿的固化時(shí)間，提升了每根管壁周圍的觸變泥漿對(duì)土層的支撐性能，進(jìn)一步減小了對(duì)高速路面變形的影響。待第1 層鋼管頂進(jìn)施工完畢后，形成了對(duì)高速路面的整體支撐體系，從而大大減小了第2 層鋼管頂進(jìn)過程中對(duì)路面變形的影響。

2.3.2 鋼管幕施工出洞前施工措施

（1）洞門密封圈安裝。出洞洞門密封圈的安裝是管幕頂進(jìn)施工重要的工序之一。由于洞圈與管節(jié)間存在一定的建筑空隙，在頂管機(jī)出洞及頂進(jìn)過程中極易出現(xiàn)外部流砂涌入的嚴(yán)重質(zhì)量安全事故。為防止該事故發(fā)生，施工前在洞圈上安裝簾布橡膠板密封洞圈，該裝置采用壓板+ 止水簾布橡膠板的形式。洞口止水裝置圖見圖4。

（2）基座及導(dǎo)軌安裝?；ㄎ缓蟊仨毞€(wěn)固、正確，在頂進(jìn)過程中承受各種負(fù)載而不產(chǎn)生位移、變形、沉降?；系? 根軌道必須平行、等高。軌道與頂進(jìn)軸線平行，導(dǎo)軌高程偏差、導(dǎo)軌中心水平位移均不超過3 mm。

2.3.3 鋼管幕出洞段施工措施

（1）洞門加固。洞口采用三軸攪拌樁+高壓旋噴樁加固。

（2）軸線定位。始發(fā)前，對(duì)每根鋼管中心位置精準(zhǔn)定位。

（3）洞門破除及鋼環(huán)安裝。洞門分2 次鑿除，首先使用“水鉆法”人工鑿除厚75 cm 槽壁，然后安裝洞口止水裝置。止水裝置安裝完成后，采用快速水泥封堵洞口鋼環(huán)內(nèi)外圈，然后安裝延伸導(dǎo)軌。最后鑿除剩余的厚10 cm 槽壁混凝土。

（4）安裝機(jī)頭過渡管。考慮洞口止水和加固區(qū)長度，以及機(jī)頭出洞精度，過渡管長度應(yīng)不少于3 m。

（5）掘進(jìn)機(jī)出洞精度控制。用3 個(gè)5 t 手拉葫蘆將機(jī)頭與導(dǎo)軌捆綁固定，葫蘆鏈條間隔1 m，鏈條與機(jī)殼間隙用10 cm×10 cm 的木條縱向填充并拉緊，根據(jù)現(xiàn)場情況加以松緊鏈條，以固定頂管機(jī)貼合導(dǎo)軌向前推進(jìn)，推至第1 道葫蘆鏈條至洞口30 cm 處，拆除第1 道葫蘆鏈條，至后方鋼管處加以捆綁。反復(fù)操作，直至機(jī)頭全部推出加固區(qū)，進(jìn)入原狀土層。操作過程中，應(yīng)時(shí)刻注意機(jī)頭軸線偏差數(shù)據(jù)，確認(rèn)機(jī)頭微小的軸線偏差情況，軸線偏差不得大于±2 mm。

掘進(jìn)機(jī)定位控制示意圖見圖5。

圖4 洞口止水裝置圖（單位：cm）

圖5 掘進(jìn)機(jī)定位控制示意圖

（6）加固區(qū)推進(jìn)。由于掘進(jìn)機(jī)處于加固土體區(qū)域，正面土質(zhì)較硬，在這段區(qū)域施工時(shí)，緩慢切削加固土體，轉(zhuǎn)速維持在2～3 r/min，平衡壓力設(shè)定值應(yīng)略低于理論值，推進(jìn)速度不宜過快，為0.5～1.0 cm/min。時(shí)刻注意機(jī)頭傾斜儀和偏轉(zhuǎn)傳感器數(shù)據(jù)，確認(rèn)機(jī)頭微小偏轉(zhuǎn)情況，并采用改變刀盤轉(zhuǎn)向的方法加以調(diào)整，扭轉(zhuǎn)角度報(bào)警值為±0.5°，直至進(jìn)入原狀土。

2.3.4 鋼管幕正常頂進(jìn)段施工措施

（1）頂力配置。頂進(jìn)設(shè)備采用2 臺(tái)200 t 雙沖程千斤頂左右對(duì)稱布置，其提供的頂力可以滿足1 次頂進(jìn)85 m 的要求。

（2）頂進(jìn)過程中采用注漿減摩措施。有效地向管節(jié)外圍壓注觸變泥漿，形成和維護(hù)好泥漿套，起到高效的減摩作用，對(duì)于減少頂管頂進(jìn)阻力、控制頂管姿態(tài)是至關(guān)重要的。同時(shí)觸變泥漿充滿管幕鋼管外側(cè)的建筑空隙，起到支承作用，可有效減少S20 外環(huán)線地面沉降。由于本項(xiàng)目覆土層較淺，注漿壓力控制在0.05～0.08 MPa 之間，根據(jù)現(xiàn)場注漿量和頂力情況加以調(diào)整注漿壓力。頂進(jìn)期間，時(shí)刻注意注漿壓力表的變化，發(fā)現(xiàn)注漿壓力異常升高或降低時(shí)，說明注漿管道堵塞活地層或泄漏，此時(shí)要及時(shí)停止頂進(jìn)并分析和尋找原因。注漿時(shí)必須保持“先壓后頂、隨頂隨壓、及時(shí)補(bǔ)漿”，根據(jù)頂力情況及時(shí)補(bǔ)漿，使摩阻力控制在最佳值。

（3）沉降變形控制措施。①泥水倉壓力控制。由于正面土體失穩(wěn)會(huì)導(dǎo)致地下管線沉降變形增大以及頂進(jìn)精度失去控制，從而嚴(yán)重影響S20 外環(huán)高速下部管線安全及鋼管幕的形成精度，因此，頂進(jìn)過程中，需要嚴(yán)格監(jiān)測(cè)和控制掘進(jìn)機(jī)開挖面的穩(wěn)定性。在本工程鋼管頂進(jìn)過程中，在頂進(jìn)速度盡量保持不變的前提下，開挖面穩(wěn)定主要通過由變頻器控制的進(jìn)排泥泵系統(tǒng)來調(diào)節(jié)進(jìn)排泥流量，控制泥水倉壓力。施工時(shí)泥水倉壓力控制在0.05～1.0 MPa。②頂進(jìn)速度及刀盤轉(zhuǎn)速控制。刀盤進(jìn)入原狀土后，正常頂進(jìn)過程中，維持頂進(jìn)速度在6.0～10.0 cm/min，刀盤轉(zhuǎn)速3～4 r/min，盡量減少刀盤和糾偏對(duì)土體的擾動(dòng)。當(dāng)進(jìn)入重要管線敏感區(qū)域時(shí)，頂進(jìn)速度及刀盤轉(zhuǎn)速降低。

2.3.5 鋼管幕進(jìn)洞段降水措施

為保證頂管機(jī)順利進(jìn)洞，在洞口設(shè)置6 口真空降水井，井深8.0～9.0 m，頂管機(jī)進(jìn)洞之前，提前預(yù)降水，將水位降至洞門底0.5～1.0 m。

2.3.6 鋼管幕進(jìn)洞段施工措施

當(dāng)掘進(jìn)機(jī)頭逐漸靠近接收井時(shí)，應(yīng)當(dāng)加強(qiáng)測(cè)量頻率和精度，減少軸線偏差，確保掘進(jìn)機(jī)能準(zhǔn)確進(jìn)洞。

在頂管機(jī)到達(dá)距接收井3.5 m 時(shí)，開始停止向鋼管外圍壓注觸變泥漿，否則易在機(jī)頭進(jìn)洞時(shí)在接收井圍護(hù)和原狀土交接處的鋼管外側(cè)一周形成高黏度漿套和3.5 m 左右的土塞。

2.3.7 鋼管幕掘進(jìn)機(jī)進(jìn)洞后施工措施

（1）井口封堵。鋼管進(jìn)入管幕接收井內(nèi)后，立即用快凝水泥對(duì)鋼管和管幕接收井之間的空隙進(jìn)行洞門封堵，并壓注水泥漿填充鋼管外側(cè)和重力擋墻之間的間隙，防止因漿液流出造成的地面沉降。

（2）置換觸變泥漿。當(dāng)鋼管幕頂進(jìn)結(jié)束后，通過已完成的鋼管內(nèi)預(yù)留的注漿孔，依次用純水泥漿液將頂進(jìn)過程中的觸變泥漿置換掉，尤其是加固區(qū)建筑空隙填充的注漿。置換材料選用純水泥漿，以便有足夠的連接強(qiáng)度。利用壓注觸變泥漿的系統(tǒng)及管路進(jìn)行置換，置換過程按順序進(jìn)行，通過回流孔將觸變泥漿完全排入鋼管內(nèi)。壓注順序從接收井向始發(fā)井依次置換，從第1 個(gè)注漿孔依次向后進(jìn)行。壓注時(shí)，應(yīng)將后一斷面的壓漿孔開啟，使原有管路中的觸變泥漿在第1個(gè)壓漿孔水泥漿的壓力下從后續(xù)壓漿孔內(nèi)溢出，直至后續(xù)注漿孔內(nèi)冒出水泥漿，并達(dá)到一定的壓注壓力。此時(shí)方可停止前段管水泥漿的壓注，確保將觸變泥漿全部置換。應(yīng)嚴(yán)格控制水泥漿的注漿壓力和注漿量。置換水泥漿的水灰比為0.45；單根鋼管注漿壓力P=0.1～0.2 MPa；考慮注漿漿液外滲和2 倍理論空隙，單根鋼管的預(yù)估總注漿量Q=2.21 m3/根。

2.3.8 管幕鋼管端部與預(yù)設(shè)橫梁連接

管幕鋼管端部與預(yù)設(shè)橫梁連接：在管幕接收井兩側(cè)各設(shè)置1 根埋深25 m，直徑為800 mm 的立柱樁，在立柱樁的上方設(shè)置1 道雙拼H700 mm×300 mm型鋼橫梁；施工完1 根鋼管后，在鋼管兩側(cè)采用630 mm×600 mm×20 mm 鋼板與型鋼橫梁連接，一側(cè)13 根鋼管施工完畢后，鋼管間采用276 mm×500 mm×20 mm 鋼板焊接；第2 排單根鋼管完成后，將其與上排鋼管用鋼板連接。

管幕鋼管端部與橫梁連接示意圖見圖6。

圖6 管幕鋼管端部與橫梁連接示意圖

2.3.9 鋼管幕內(nèi)混凝土填充

管幕施工完畢且連成整體后，再用C30 自密實(shí)混凝土填充。填充前清洗管內(nèi)污物、濕潤內(nèi)壁，仔細(xì)檢查鋼管幕內(nèi)壁光滑情況，管內(nèi)不得留有油污及銹蝕物。在工作井內(nèi)離鋼管端口一定距離處焊接鋼悶板，一端鋼板上埋設(shè)透氣管。最后進(jìn)行混凝土灌注，在灌注過程中密切注意壓力情況，并結(jié)合混凝土灌注方量及透氣孔是否溢漿等，決定是否停止灌注。灌注結(jié)束后，封閉透氣孔。

3 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

3.1 施工后鋼管幕姿態(tài)情況

由圖7、圖8 可知，鋼管幕頂進(jìn)施工過程中，姿態(tài)控制較好，掘進(jìn)機(jī)切口高程偏差控制在±30 mm 以內(nèi)；水平偏差控制在±30 mm 以內(nèi)。

圖7 西線5 號(hào)鋼管幕頂進(jìn)姿態(tài)與里程關(guān)系曲線圖

圖8 東線5 號(hào)鋼管幕頂進(jìn)姿態(tài)與里程關(guān)系曲線圖

3.2 路面監(jiān)測(cè)結(jié)果

3.2.1 S 20 外環(huán)高速路面監(jiān)測(cè)點(diǎn)設(shè)置

S20 外環(huán)高速路面監(jiān)測(cè)點(diǎn)及中間綠化隔離帶地表監(jiān)測(cè)點(diǎn)按剖面沿道路走向布設(shè)（見圖9），每個(gè)剖面21 個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)間距3 m，共設(shè)置S1～S4 4 個(gè)剖面。測(cè)點(diǎn)編號(hào)分別為S1-1～S1-21、S2-1～S2-21、S3-1～S3-21、S4-1～S4-21。

3.2.2 施工后S 20 外環(huán)高速路面沉降情況

圖10～圖13 顯示了監(jiān)測(cè)剖面S1～S4 各測(cè)點(diǎn)的沉降量大小。

由圖11、圖12 可知，該曲線圖呈“W”型，經(jīng)與監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置示意圖對(duì)照發(fā)現(xiàn)，測(cè)點(diǎn)S2-4～S2-9、S2-11～S2-15、S3-4～S3-9、S3-13～S3-15 正好為管幕上方點(diǎn)位，該區(qū)域受管幕施工影響均產(chǎn)生了不同程度的沉降。

圖9 S 20 外環(huán)高速路面監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置示意圖

圖10 S 20 外環(huán)路面沉降累計(jì)變化量與監(jiān)測(cè)剖面S 1 關(guān)系曲線圖

圖11 S 20 外環(huán)路面沉降累計(jì)變化量與監(jiān)測(cè)剖面S 2 關(guān)系曲線圖

圖12 S 20 外環(huán)路面沉降累計(jì)變化量與監(jiān)測(cè)剖面S 3 關(guān)系曲線圖

由圖10～圖13 可知，在東線及西線鋼管幕施工完成后，S20 外環(huán)高速路面的最大沉降量為11.8 mm，滿足預(yù)期要求。

4 結(jié) 語

（1）采用鋼管幕超前支護(hù)施工技術(shù)，能夠有效減少隧道開挖時(shí)的掌子面失穩(wěn)和對(duì)周邊圍巖的擾動(dòng)，是一種方便可行的下穿隧道施工方法。

圖13 S 20 外環(huán)路面沉降累計(jì)變化量與監(jiān)測(cè)剖面S 4 關(guān)系曲線圖

（2）在下穿S20 高速公路及周邊環(huán)境較為復(fù)雜的條件下，采用鋼管幕超前支護(hù)的形式并在頂進(jìn)施工中采用姿態(tài)控制、變形控制等針對(duì)性的措施，可以有效控制鋼管幕的頂進(jìn)精度及地表變形。鋼管幕的姿態(tài)偏差可以控制在30 mm 以內(nèi)，為后續(xù)頂管施工創(chuàng)造了有利條件；S20 外環(huán)高速路面最大沉降量控制在11.8 mm，保證了外環(huán)高速的順利運(yùn)行。