杜 強,張小帥
(漢中鋼鐵有限責任公司,陜西 勉縣 724200)
漢中鋼鐵有限責任公司(全文簡稱漢鋼)1號高爐有效容積1080 m3,由唐山設計院設計,九冶施工建設,2011年12月23日開爐。高爐設2個鐵口,20個風口;爐體采用軟水密閉循環冷卻系統;配備3座頂燃式熱風爐,空氣、煤氣雙預熱,設計熱風溫度1200℃,采用串罐無料鐘爐頂,槽下焦丁回收,皮帶上料,爐頂TRT發電,嘉恒法渣處理系統。2019年2月高爐進行了了大修,爐底爐缸改造為為陶瓷杯與炭磚復合結構。
2019年12月1號高爐熱風爐拱頂出現坍塌現象,高爐逼迫安排中修,在高爐中修過程中對高爐本體、熱風爐系統進項了適應性改造,高爐送風后高爐迅速達產達效,經濟技術指標提升,高爐實現了安全、順行、高效生產。
高爐爐身上部13、14、15段冷卻壁與12段冷卻壁有明顯凸臺,凸臺的存在使13、14段冷卻壁水平方向高出12段300 mm(見圖1),高爐生產時嚴重影響上升煤氣流流向,物料下降至此處時,料層厚度呈不規則變化,高爐表現出上部制度調劑效果差,爐頂溫度長期低于100℃。高爐停爐后觀察爐身上部13、14、15段冷卻壁有明顯的的凸臺(見圖2)。

圖1 原設計的11—15段冷卻壁(mm)

圖2 停爐后看到的身上部冷卻壁凸臺
改造后,爐喉直徑由6000 mm擴大至6600 mm,12段冷卻壁到爐喉光滑過渡(見圖3)。開爐后高爐水溫差0.8~1.3℃,煤氣流分布合理,頂溫穩定在120~140℃,煤氣利用最高達48%以上,燃料比降至502.7 kg/t。

圖3 冷卻壁改造后(mm)
1號高爐使用的風口長度為560 mm,風口長度取風口設計的上限參數,導致高爐實際爐腹角小于原設計爐腹角。爐腹角過于偏小,造成爐腰爐腹容易結厚,停爐后爐腹結厚情況如下頁圖4。

圖4 爐腹結厚情況
根據經計算當風口長度為560 mm時實際爐腹角為78°7′12″,當風口長度為500 mm時實際爐腹角為79°15′45″,將風口長度由560 mm調整為500 mm,適當增大爐腹角,控制爐腹結厚。控制合適的爐腹角,結合冷卻強度調整,確保爐腰爐腹形成穩定的渣皮,保護爐腰爐腹冷卻壁。
1號高爐的熱風爐是豫興最早的頂燃式熱風爐,本身存在較大設計缺陷,熱風爐存在的主要問題:
1)熱風爐拱頂采用高鋁磚砌筑,高鋁磚抗熱振性能差,變形量大,易破損脫落。
2)熱風爐拱頂座落在燃燒器上部,燃燒器承載整個拱頂的質量,在燃燒和送風交替時,拱頂的砌體結構會發生熱脹冷縮,出現破損塌落。
3)熱風爐上部硅質格子磚42層,總高度5040 mm,42層硅質格子磚下部是18層高鋁質格子磚高度約2160 mm,處于高溫部位。處于高溫部位的高鋁質格子磚容易渣化。
熱風爐涼爐后拱頂、燃燒室、熱風出口破損情況見圖5。

圖5 1號爐熱風爐耐材損壞狀況
中修時對1號高爐對3座熱風爐進行了修復,主要是更換燃燒器及燃燒器以上部位的耐材、更換熱風出口及熱風管道耐材。拱頂耐火磚更換為硅質磚、上部格子磚共60層更換為硅質格子磚。熱風爐中修結束后高爐的風溫穩定達到1200℃。
1號高爐原設計上、下料罐有效容積26 m3,裝入最大礦批39.5 t,隨著高爐產量不斷提升,高爐礦批不斷擴大,高爐在礦批選擇大于39.0 t時采用大小礦批的裝料模式上料,煤氣利用較差,爐溫不穩定。料罐裝入量限制了礦批擴大,不利于高爐料制調整和強化。下閥箱的擋料閥、上密封閥,下料不暢影響布料。
利用中修機會將上、下料罐容積擴大至29 m3,礦石最大裝入量達到45 t,焦炭最大裝入量17 t,為高爐優化操作創造了條件。
1號高爐采用軟水密閉循環冷卻系統,總供水量2500 m3/h,水壓0.7 MPa。冷卻水流速偏低,僅1.6 m/s;爐缸冷卻強度不能單獨調整;冷卻能力不能滿足高爐強化的需要。冷卻參數如表1。

表1 1號高爐冷卻參數
高爐經改造后能達到3600 m3/h的總水量,冷卻水流速2.35 m/s,水溫差基本穩定在1.5~2.0℃之間,進水溫度控制(43±0.5)℃,達到合理冷卻參數控制范圍。改造后爐缸溫度穩定,為高冶強下爐缸安全奠定了基礎。
1號高爐4月19日送風,開爐順利,自2020年5月份開始,高爐逐步實施大礦批,去中心加焦,爐溫控制等技術手段,高爐的經濟技術指標不斷提高,高爐燃料比穩步下降,最低降至502.7 kg/t。1號高爐操作參數及經濟技術指標變化情況如197頁表2和表3。
高爐生產全過程是一項系統工程,要持續圍繞順行提產、節能降耗、安全長壽開展系統性的改善和優化工作。
1)抓住檢修機會,對高爐系統進項必要的改造,堅決消除高爐運行過程影響經濟技術指標提升的因素。
2)不斷更新高爐操作管理理念,向先進水平對標,改善高爐的原燃料水平和裝備水平,以實現高爐先進的操作管理理念。
3)重視創新技術應用,通過數字化、智能化、可視化、的等手段的應用,實現高爐精確管理控制。