平橋南區(qū)塊固井技術(shù)研究與應(yīng)用

2021-08-02 02:13:42李曉黎

工程技術(shù)與管理 2021年11期

李曉黎

中石化華東石油工程有限公司工程技術(shù)分公司，中國·江蘇揚州 225000

1 引言

平橋區(qū)塊及周邊是華東油氣分公司頁巖氣勘探開發(fā)的重點區(qū)塊，通過近年來技術(shù)攻關(guān)，形成了較為完善的鉆完井工程配套技術(shù)。平橋區(qū)塊地質(zhì)條件復(fù)雜，氣層顯示活躍，泥漿密度高，同時該區(qū)塊地層承壓能力薄弱，在鉆井及后期完井作業(yè)過程中發(fā)生漏失幾率大，研選適合各開次防氣竄水泥漿體系，建立全井長效密封固井工藝，形成適合平橋及周邊頁巖氣井長效密封固井技術(shù)，對實現(xiàn)頁巖氣資源的高質(zhì)高效開采具有很強的現(xiàn)實意義[1]。

2 固井難點

2.1 套管不易入井

由于平橋南區(qū)塊部署生產(chǎn)井目的層多在龍馬溪組，鉆井施工過程中小河壩組井漏多發(fā)，龍馬溪組時有井下垮塌等復(fù)雜情況，且井身軌跡調(diào)整頻繁，水平段常達1000m以上，最大井斜有時達到100°以上，造成井身質(zhì)量差，這些是造成下套管過程中易阻卡的主要原因。

2.2 水泥漿配方設(shè)計困難

2.2.1 水泥漿體系的抗高溫性能要求高

平橋南區(qū)塊地溫梯度達2.5℃/100m，產(chǎn)層套管固井的井底循環(huán)溫度一般在100℃～130℃，該溫度屬于固井施工的高溫范疇，因此要求水泥漿和前、后置液具有較高的抗高溫性能。

2.2.2 領(lǐng)漿密度低，防漏與封固質(zhì)量矛盾突出

為減小漏失風險，領(lǐng)漿使用低密度水泥漿。由于低密度水泥漿水灰比高，易產(chǎn)生塑性收縮，受井下高溫高壓影響，水泥漿膨脹性能變低，在候凝過程中產(chǎn)生環(huán)空微間隙，影響固井質(zhì)量。同時低密度水泥石硬脆性較強，后期探掃塞會對水泥石有一定的沖擊，使得硬脆性水泥石膠結(jié)劣化。

2.3 頂替效率低下

由于平橋南區(qū)塊小河壩組膠結(jié)性較差,井壁穩(wěn)定性差，致使鉆井施工中易出現(xiàn)垮塌等復(fù)雜情況，因此造成該井段的井徑較大，因此在正常循環(huán)時，此井段靠近井壁附件的泥漿基本上不參與循環(huán)，導(dǎo)致此井段井壁附近的巖屑難以攜帶干凈；其次，由于深井施工需要，鉆井液的密度比較高，該區(qū)塊固井時為了降低漏失風險，前置液密度僅比鉆井液密度高0.01g/cm3，前置液密度的局限一定程度上限制了頂替效率的提高；同時由于鉆井液粘度高和切力大，致使固井施工過程中的流動阻力增大，環(huán)空返速減小，難以實現(xiàn)較高的頂替效率。

2.4 水泥塞長要求高

由于甲方綜合考慮施工工藝及成本，近年產(chǎn)層套管多使用滑套工具，滑套工具距離阻流環(huán)位置多在20m左右，這就要求水泥塞長不能超過20m，否則滑套工具即被固死，因無法打開而失效。

3 技術(shù)措施

3.1 降低套管遇阻的方法

3.1.1 模擬套管剛度的鉆具組合通井

針對套管下入困難的現(xiàn)狀，首先是做好通井工作，鉆具組合中加入2～3個剛性扶正器，對鉆進摩阻異常井段以及全角變化率比較大的井段，反復(fù)提拉,達到修整井壁，破除臺階的目的，同時通井到底后采用大排量循環(huán),排量通常不小于固井施工時的最大排量（1.8m3/min），一方面可以充分攜砂，也起到了動態(tài)驗漏的目的；另一方面，起鉆前調(diào)整好鉆井液性能,減小摩阻,降低套管遇阻幾率。

3.1.2 合理使用套管扶正器

在套管入井過程中，套管所受的摩擦阻力主要影響因素有：摩擦系數(shù)、接觸面積、正壓力、滑動速度。套管下入過程中，所受的正壓力基本不變，同一材質(zhì)在同一井段的情況下，摩擦系數(shù)恒定，而下入速度也可以近略視為常值。綜上，套管下入摩阻大小主要決定因素在于套管與井壁的接觸面積。

f摩擦阻力=μ×F×S×V

其中，μ為摩擦系數(shù)；F為正壓力；S為接觸面積；V為滑動速度。

套管受力如圖1所示。

圖1 套管受力示意圖

要達到有效減小套管與井壁的摩擦阻力的目的，減少接觸面積應(yīng)該說是最簡便有效的手段。通過軟件模擬，在合理的安放套管扶正器后，盡量避免套管與井壁的面接觸，將主要接觸方式轉(zhuǎn)變?yōu)榉稣髋c井壁的點接觸，實際原理類同與將滑動摩擦轉(zhuǎn)換成滾動摩擦，套管下入摩阻降低明顯，現(xiàn)場實際應(yīng)用中也驗證了這一結(jié)果[2]。

套管扶正器的合理安放對提高套管居中度也有著重要意義，為確保套管居中度，提高頂替效率，我們采用軟件反復(fù)模擬扶正器的最佳安放位置，從現(xiàn)場應(yīng)用及軟件模擬情況看：封固段內(nèi)井斜小于30°三根套管安裝一只樹脂旋流扶正器，井斜在30°～60°之間的，每兩根套管安裝一只樹脂旋流扶正器，井斜大于60°至A靶點井段每根套管安裝一只樹脂旋流扶正器，A靶點至井底位置每根套管安裝一只整體式彈性扶正器，同時引進新型滾珠扶正器，在井身軌跡特別不利于下套管的井段，使用新型滾珠扶正器，這種安放方案一方面可以有效降低套管入井時的摩阻，同時也能確保套管居中度達到施工要求。

3.2 水泥漿配方設(shè)計

3.2.1 優(yōu)選長期密封的低密度水泥漿體系

經(jīng)過室內(nèi)大量實驗，最終確定了滿足長期密封要求的水泥漿配方：G級水泥+17%漂珠+10%微硅+4%彈性材料+4%液硅+5%降失水劑+緩凝劑+水。

具體如表1、圖2、圖3所示。

圖2 體積收縮曲線

圖3 靜膠凝輕度發(fā)展曲線

表1 該配方的相關(guān)性能數(shù)據(jù)

從強度發(fā)展曲線看出，性能不變，水泥漿塑態(tài)在8h結(jié)束，抗壓強度開始發(fā)展；水泥石強度發(fā)展至48h，抗壓強度為15MPa。從體積收縮發(fā)展曲線可以看出領(lǐng)漿低密度水泥漿在1h開始停止體積收縮。低密度水泥石的彈韌性等各項性能更好，靜膠凝強度無變化，收縮膨脹率經(jīng)過實驗評價為零，無體積收縮，能滿足封固重疊段的需要。

3.2.2 該配方的優(yōu)點

第一，低密度水泥漿選用減輕材料主要為天然漂珠，與其他減輕劑相比，該微珠主要優(yōu)勢在于：重量輕、體積大、熱導(dǎo)率低、抗壓強度高、抗溫性能好、流動性好。

第二，采用微硅、水泥和天然漂珠共同組成了三元緊密堆積體系，該體系以均勻分布的漂珠、水泥、微硅顆粒為主體，其中漂珠作為骨架顆粒，是體系的一級顆粒，水泥作為二級顆粒，充填漂珠間隙，微硅作為三級顆粒，填充于前兩種顆粒間隙，形成了初步級配的的三元體系。

第三，體系中加入納米材料液硅和彈性材料，以此提高低密度水泥石的彈韌性，減小低密度水泥石的收縮，預(yù)防產(chǎn)生環(huán)空微間隙。通過調(diào)整優(yōu)化，水泥漿流變值冷漿600R/min為大于300，300r/min為200左右，低轉(zhuǎn)速為10左右；高溫養(yǎng)護后600R/min為250左右，低轉(zhuǎn)速為10左右，水泥漿達到這樣的流變效果，水泥漿流動性能好。

第四，使用抗高溫納米材料（液硅）以及抗高溫抗鹽降失水劑，除達到水泥漿良好的防竄效果，更重要的是具有良好的膨脹特性，對水泥水化過程中的體積收縮量予以補充，充分滿足環(huán)空尤其是套管重疊段的封固效果。

3.3 改進驅(qū)油前置液提高頂替效率

首先對隔離液評價方法進行改進；油基泥漿含堵漏材料較多，沖洗不干凈。改進前評價沖洗效果時用六速粘度儀300R/min，600/min沖洗，改進后使用200r/min沖洗。

同時優(yōu)化了隔離液流變參數(shù)；根據(jù)水泥漿流變參數(shù)和油基泥漿調(diào)整隔離液流變參數(shù)，調(diào)整隔離液流變參數(shù)與油基泥漿相近或大于油基泥漿。適當增加沖洗劑的有效成分，進一步增強隔離液沖洗性能，來應(yīng)對油基泥漿受污染情況下沖洗。

圖4，圖5為不同SCW-D加量條件下前置液的加量敏感性評價和返速敏感性評價。圖示表明：隨著SCW-D加量的增加，前置液的沖洗能力明顯增加，在低返速下前置液易能有效的清除泥餅。