城網(wǎng)10 kV 配電線路合環(huán)條件判定方法

陳 琛，安 義，郭 亮，蔡木良，劉 蓓

（國網(wǎng)江西省電力有限公司電力科學研究院，江西 南昌 330096）

0 引言

隨著城市的發(fā)展和人民生活水平的不斷提高，用戶對供電可靠性的要求越來越高，對停電、甚至是短時停電都十分敏感。但10 kV 配網(wǎng)對于用戶接入、缺陷處理、設(shè)備定檢、維護、事故處理以及上級電網(wǎng)檢修需要等操作，經(jīng)常使用先停電后倒電的方法，造成停電次數(shù)較多，時間較長，停電會嚴重地影響企業(yè)正常生產(chǎn)，也給人民生活帶來諸多不便。同時，供電企業(yè)自身也因停電減少了售電量，造成經(jīng)濟損失，也損害了供電企業(yè)的社會形象。如果能采取措施通過10 kV 線路先合環(huán)再斷開相應斷路器，則對減小停電范圍、提高供電可靠性十分有好處。為了盡量地減少用戶的停電次數(shù)和時間，合環(huán)操作成為電力系統(tǒng)運行操作中必不可少的環(huán)節(jié)[1-3]。

但是環(huán)網(wǎng)系統(tǒng)中，聯(lián)絡開關(guān)兩側(cè)的電壓存在差異，這就導致合環(huán)之后系統(tǒng)中會產(chǎn)生沖擊電流及循環(huán)電流，疊加在兩條參與合環(huán)的線路上導致電流發(fā)生變化，若線路上電流增加過多超過了線路最大容許載流量，將引起線路保護動作跳閘，影響系統(tǒng)供電可靠性。因此為了防止合環(huán)對電網(wǎng)造成影響，需在合環(huán)前對合環(huán)條件進行判定[4]。

目前在合環(huán)條件判定方面，調(diào)度員事先在EMS系統(tǒng)中得到模擬合環(huán)的潮流分布，再確定是否能進行合環(huán)操作，但這種方式操作復雜，沒有確定的判定范圍，憑借經(jīng)驗操作，較難把控，有一定的風險。為了解決上述問題，文中在配電網(wǎng)合環(huán)穩(wěn)態(tài)過程分析的基礎(chǔ)上，提出了基于合環(huán)饋線穩(wěn)態(tài)電流的簡化合環(huán)條件判定方法。

1 合環(huán)操作步驟

圖1 是一個典型的雙電源供電環(huán)網(wǎng)系統(tǒng)。系統(tǒng)處于正常運行的狀態(tài)時，開關(guān)C、D 和G 均為閉合，聯(lián)絡開關(guān)F 斷開，此時變電站1、2 之間無連接，環(huán)網(wǎng)柜所帶的負荷由變電站1 供電。當線路A 發(fā)生故障需要開展檢修時，如果進行傳統(tǒng)的復電方式，先斷開C、D 開關(guān)并對線路A 進行檢修，然后再合上聯(lián)絡開關(guān)F，環(huán)網(wǎng)柜負荷由變電站2 接帶。這一系列的操作會造成環(huán)網(wǎng)柜所接帶的負荷停電，導致復電時間較長。

圖1 典型環(huán)網(wǎng)系統(tǒng)

因此考慮采用合環(huán)操作的復電方式，在確定可以進行合環(huán)操作的情況下，合上聯(lián)絡開關(guān)F，此時變電站1、2 處于環(huán)網(wǎng)運行，然后斷開開關(guān)C、D 對線路A 進行檢修。這樣環(huán)網(wǎng)柜接帶的負荷能夠在不停電的情況下轉(zhuǎn)移到變電站2 接帶，這個過程比較短，完全不影響用戶用電，且之后也有足夠的檢修時間。

2 合環(huán)條件判定方法

在合環(huán)前，首先要確定兩條具備聯(lián)絡的線路是否能進行合環(huán)操作。而目前在合環(huán)條件判定方面，調(diào)度員事先在EMS 系統(tǒng)中得到模擬合環(huán)的潮流分布，再確定是否能進行合環(huán)操作，但這種方式操作復雜，沒有確定的判定范圍，憑借經(jīng)驗操作，較難把控，有一定的風險。文中基于合環(huán)暫態(tài)沖擊電流不引起電流保護動作的理論[5]，提出以合環(huán)點兩端電壓相位一致，合環(huán)饋線穩(wěn)態(tài)電流不超過最大載流量的判定方法。

2.1 合環(huán)條件理論計算

圖2 為一個經(jīng)典的合環(huán)系統(tǒng)，現(xiàn)以圖2 為例推導合環(huán)條件判定方法。如圖2 所示，饋線1 來自變電站A的10 kV母線，饋線2來自變電站B的10 kV母線。

圖2 經(jīng)典的合環(huán)系統(tǒng)

由于合環(huán)后功率由母線流向兩條饋線，所以合環(huán)后饋線1首端穩(wěn)態(tài)電流為：

饋線2首端穩(wěn)態(tài)電流為：

式中：I?1、I?2為合環(huán)前饋線電流，I?C為合環(huán)后的循環(huán)電流。要滿足穩(wěn)態(tài)電流值不超過饋線最大容許載流量Imax，即滿足I?′1＜Imax。而I?'1= ||I?'1

2.2 不同配電網(wǎng)連接方式的合環(huán)條件推導

考慮江西12家城網(wǎng)10 kV網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，將合環(huán)方式分為以下三種：聯(lián)絡開關(guān)兩側(cè)饋線來自同一10 kV母線；聯(lián)絡開關(guān)兩側(cè)饋線來自不同110 kV變電站；聯(lián)絡開關(guān)兩側(cè)饋線來自同一110 kV變電站不同10 kV母線。下面分別對不同配電網(wǎng)連接方式的合環(huán)條件進行推導。

1）合環(huán)點兩側(cè)饋線來自同一10 kV母線

聯(lián)絡開關(guān)兩側(cè)饋線來自同一10 kV 母線，見圖3所示。I?c為合環(huán)后的循環(huán)電流，合環(huán)后饋線1 的首端穩(wěn)態(tài)電 流 為I?'1=I?1+I?c。由于合環(huán)后功率 由 母線流向兩條饋線，所以Ic＜I2。

圖3 合環(huán)點兩側(cè)饋線來自同一10 kV母線

上節(jié)已推導出簡化的合環(huán)條件為I1+Ic＜Imax，則合環(huán)條件為：

即合環(huán)前饋線1、2 電流值的和小于最大容許載流量。

2）合環(huán)點兩側(cè)饋線來自不同110 kV變電站

聯(lián)絡開關(guān)兩側(cè)饋線來自不同110 kV 變電站，如圖4 所示。同樣合環(huán)后穩(wěn)態(tài)電流值不超過饋線最大容許載流量，I1+Ic＜Imax。

圖4 合環(huán)點兩側(cè)饋線來自不同110 kV變電站

為方便計算，考慮線路滿足n-1，即I1＜50%·Imax，所以合環(huán)條件為：

進一步對公式進行推導，繪制出合環(huán)點兩側(cè)饋線來自不同110 kV變電站的合環(huán)等值電路圖，見圖5。

圖5 合環(huán)點兩側(cè)饋線來自不同110 kV變電站的等值電路

通過等值電路計算合環(huán)后的循環(huán)電流：

式中：XH1、XH2為10 kV 以上線路及變壓器換算至10 kV 電壓等級的系統(tǒng)側(cè)等效電抗R1、R2、X1、X1為饋線1和饋線2的線路阻抗及電抗，可由線路參數(shù)計算得到。

為滿足Ic＜50%Imax，得出合環(huán)點兩側(cè)電壓向量差的有效值需滿足條件，即：

3）合環(huán)點兩側(cè)饋線來自同一110 kV變電站不同10 kV母線

合環(huán)點兩側(cè)饋線來自同一110 kV 變電站不同10 kV 母線，計算方式與合環(huán)點兩側(cè)饋線來自不同110 kV 變電站相同，不再贅述，同樣得到合環(huán)點兩側(cè)電壓向量差的有效值需滿足條件為：

2.3 合環(huán)條件計算表

由推導可知，當合環(huán)點兩側(cè)電壓向量差的有效值滿足公式（6），即可合環(huán)，將電壓向量差的有效值需滿足的計算結(jié)果實用化，固化到EXCLE表格如圖6所示。

圖6 合環(huán)條件計算表

根據(jù)線路參數(shù)計算得110 kV 變電站系統(tǒng)不同線徑的10 kV 出線合環(huán)允許電壓差查找列表，見表1 至表3，單位為kV。

表1 線徑240 mm2合環(huán)允許電壓差查找列表kV

表2 線徑185 mm2合環(huán)允許電壓差查找列表kV

3 合環(huán)條件判定方法仿真驗證

應用實例：陸家壟變電站三中I、II 線，來自陸家壟變電站I、II段母線，線路合環(huán)前具體參數(shù)見下表4。

表4 陸家壟變電站I、II段母線參數(shù)表

將線路參數(shù)帶入圖6 固化的excel 算法中，其中LGJ-240架空線路，Imax取600 A，合環(huán)前饋線電流不超過最大容許載流量的50%，即 ||I?1<50%Imax，取300 A。

圖7 陸家壟變電站三中I、II線合環(huán)仿真建模圖

合環(huán)點兩側(cè)電壓向量差仿真結(jié)果如圖8所示。

圖8 陸家壟變電站三中I、II 線合環(huán)點兩側(cè)電壓向量差仿真結(jié)果

得到陸家壟變電站三中I、II 線合環(huán)點兩側(cè)電壓向量差為 ||V?1－V?2= 0.41 kV < 1.21 kV，符合合環(huán)條件。合環(huán)后饋線電流的仿真結(jié)果如圖9所示。

圖9 陸家壟變電站三中I、II線合環(huán)后饋線電流仿真結(jié)果

根據(jù)仿真結(jié)果可知，合環(huán)后陸家壟變電站三中I、II 線的饋線電流均小于線路最大載流量，線路合環(huán)成功。

4 典型案例及應用

以九江公司兩條饋線為例：環(huán)城III線、湖濱小區(qū)I 線來自沿江變、陸家壟變兩個不同110 kV 變電站，線路合環(huán)前具體參數(shù)見表5，其線路圖如圖10所示。

表5 環(huán)城III線、湖濱小區(qū)I線參數(shù)表

圖10 環(huán)城III線、湖濱小區(qū)I線路圖

將線路參數(shù)帶入圖6 固化的excel 算法中，其中LGJ-240 架空線路，Imax取600 A，合環(huán)前饋線電流不超過最大容許載流量的50%，即< 50%Imax，取300 A。

圖11 環(huán)城III線、湖濱小區(qū)I線合環(huán)仿真建模圖

合環(huán)點兩側(cè)電壓向量差仿真結(jié)果如圖12所示。

圖12 環(huán)城III線、湖濱小區(qū)I線合環(huán)點兩側(cè)電壓向量差仿真結(jié)果

九江調(diào)度通過模擬合環(huán)的潮流分布，穿越功率較小即可合環(huán)來進行合環(huán)判定，得出陸家壟-沿江合環(huán)潮流，穿越功率為2.4 MW，可以合環(huán)。與文中合環(huán)判定結(jié)果一致，最終環(huán)城III 線、湖濱小區(qū)I 線成功進行合解環(huán)操作。

5 結(jié)語

隨著城市的發(fā)展和人民生活水平的不斷提高，用戶對供電可靠性的要求越來越高，對停電、甚至是短時停電都十分敏感，但10 kV 配網(wǎng)對于用戶接入、缺陷處理、設(shè)備定檢、維護、事故處理以及上級電網(wǎng)檢修需要等操作，經(jīng)常使用先停電后倒電的方法，造成停電次數(shù)較多，時間較長，停電會嚴重地影響企業(yè)正常生產(chǎn)，也給人民生活帶來諸多不便。

文中提出了城網(wǎng)10 kV 配電線路合環(huán)條件判定方法，使用本方法提供的EXCLE 計算表或合環(huán)允許電壓差查找表，得到合環(huán)點兩側(cè)電壓向量差的有效值范圍，作為合環(huán)的判定條件，縮小停電范圍及時間。

下一步將結(jié)合配電自動化的推廣，進一步研究測量合環(huán)點兩側(cè)電壓差的簡便方法，推進合環(huán)判定方法落地應用。同時在全省城網(wǎng)推進合環(huán)判定方法，檢修時實現(xiàn)不停電倒負荷，減少停電時間及次數(shù)，力爭全省城網(wǎng)供電可靠性提高。