破碎頂板條件下工作面旋轉開采技術研究

陳慧明，王玉新，楊月飛

(河南能源化工集團 永煤公司車集煤礦，河南 永城 476600)

隨著礦井開采年限的增加，可采煤炭儲量不斷減少，采煤工作面地質條件也越來越復雜。綜采工作面大多沿煤層走向或傾向直線布置，但當煤層底板等高線有較大的彎曲，沿煤層走向或傾向有較大起伏，或需留設保安煤柱時，為了減小工作面仰俯角度、多回收煤炭資源，需將兩巷設計成折線或不等長，工作面呈不規則布置[1-3]。為此，就出現綜采工作面調斜旋轉開采工藝。

綜采工作面旋轉式采煤是20世紀70年代始于德國，目前我國各大煤業公司在緩傾斜薄及中厚煤層綜采工作面都有成功調斜轉采的先例，典型的有平頂山四礦(調斜 20°)、陽泉二礦(調斜 45°)和近年來龐莊煤礦孤島煤柱綜采工作面旋轉90°開采等。綜采工作面調斜方法主要有實中心調斜和虛中心調斜，其中實中心調斜工藝相對比較簡單，對設備損壞小，但由于旋轉端至調斜中心的移架步距逐步減小，頂板反復支撐次數逐漸增加，調斜中心處頂板控制困難；虛中心調斜將旋轉中心設置在工作面范圍之外，旋轉過程中采面兩端均有一定推進，可在一定程度上緩解頂板和煤壁難以維護的困難，但調斜工藝較為復雜，每一循環機頭、機尾前移量要求較為精確，工程控制難度較大[4-5]。

車集煤礦2713 工作面直接頂為泥巖及砂質泥巖，破碎易冒落，且該面收尾前機尾調斜幅度達75 m，為保證工作面旋轉開采期間頂板管理及設備下滑控制效果，提升大幅度調斜工藝可靠性，需綜合考慮工作面實中心及虛中心兩種調斜方法優缺點，對割短刀進刀方式進行優化，并對旋轉中心頂板控制技術進行研究，從而提升工作面旋轉開采實施效果。

1 工程概況

1.1 工程地質概況

車集煤礦2713工作面位于礦井南翼27采區下部，地面標高為+31.60 m，工作面標高為-628.1～-741.5 m，工作面東側為2715工作面(未掘)，西側為2709工作面采空區，南為火成巖邊界，北為27采區下山保護煤柱；2713運輸巷采用高水速凝充填材料巷旁充填工藝進行沿空留巷，工作面為Y型通風方式，回風巷和運輸巷外段為進風巷，運輸巷里段(留巷段)為回風巷，工作面回風流通過回風巷與2715下巷底板抽放巷相通，經2715運輸巷底板抽放巷進入27采區回風下山。工作面煤層頂底板情況見表1。

表1 煤層頂底板情況Tab.1 Coal seam roof and floor conditions

1.2 工程技術條件

(1)采煤工藝。2713工作面采用綜合機械化采煤工藝，走向長壁后退式采煤方法，采用液壓支架支護頂板，輔以單體液壓支柱配合Π型鋼梁或鉸接梁支護工作面兩巷端頭和巷道超前段頂板，采用全部垮落法處理采空區頂板。

(2)工作面設備布置。工作面設備情況見表2。

表2 工作面設備情況Tab.2 Equipment conditions of working face

2 工作面旋轉開采調斜方案

2.1 工作面旋轉開采制約因素

(1)工作面機尾超前機頭推進將導致綜采設備嚴重下滑，設備下滑得不到控制將增加端頭回撤液壓支架、工作面刮板輸送機掐接中部槽的工程量，同時設備下滑將導致端頭安全出口不暢通，造成機頭段擴幫推進，需制定合理的調斜方案，并對設備下滑控制技術進行研究。

(2)破碎頂板條件下工作面大幅度調斜給旋轉中心頂板維護造成極大困難，旋轉開采過程中機頭推進少，支架基本原地調整，需解決采空區竄矸及頂板掉矸問題。

(3)工作面機尾大幅度調斜將造成支架明顯走斜，且越靠近機頭走斜程度越嚴重，期間刮板輸送機與支架逐漸不垂直、切頂線不在一條直線上，需調整支架使其尾部向機尾方向擺動，以確保移架、推溜、放頂及頂板支護效果，需解決人工打單體調架作業風險高、勞動強度大的難題。

(4)為有效控制設備下滑，需研究制定控制刮板輸送機的下滑措施。嚴格執行從機頭向機尾方向依次移架、推溜，工作面刮板輸送機只允許存在一個彎曲段；加工調架專用撐桿，使用時撐桿削尖端插入待拉移支架底座，月牙端卡在相鄰架上立柱上，拉移期間根據圓行走軌跡將支架底座上移，完成支架調整工作；使用單體支柱在機頭打設戧柱。

(5)工作面旋轉開采期間傾向長度不斷變化，且隨設備下滑端頭不斷拆除、安裝綜采設備，需解決設備對接及端頭支護問題，保證工作面正常生產。2713工作面旋轉開采如圖1所示。

圖1 2713工作面旋轉開采示意Fig.1 2713 working face rotating mining schematic

2.2 工作面大幅度調斜方法

目前工作面切眼長度為200 m，隨著切眼調斜回采的進行，工作面推進至切眼與兩巷垂直時斜長最短，然后不斷變長，調斜結束時工作面切眼長度為205 m。調斜期間機尾推進75 m，機頭推進3 m，調斜比例為機頭∶機尾=1∶25，即刮板輸送機機頭推1刀(0.6 m)，機尾推25刀(15 m)，調斜需執行5個循環。

2.2.1 調斜參數確定

如按照常規實中心調斜方法，需要確定以下幾個關鍵參數。

(1)長短刀比例n的確定。

(1)

式中，L為工作面平均長度，取202.5 m；W為輸送機合理彎曲長度，取15 m；d1、d2分別為輸送機機頭、機尾(包括過渡槽)長度，取6 m；g為采煤機機身長度，取10 m；f為每循環割通刀數，一般f=1～3，取1。

代入數據計算得出，n≈12，則可確定工作面調斜時，每循環長短刀比例不超過1∶11。

(2)按照調斜設計，每調斜循環的轉角為：

α′=arctan(n-1)B/L

(2)

式中，α′為每個調斜循環的轉角；B為采煤機截深，取0.6 m。

代入數據計算得，α′=1.87°。

工作面調斜21°共需循環數為X=α/α′=11.3，X取10。此時旋轉中心點前移量T=XfB=6 m。

綜上可以得出，如工作面按照常規實中心方法調斜，需要機頭距離收尾線6 m時，工作面開始調斜，割11個短刀1個通刀完成1個循環。每循環旋轉角度 1.87°，共需10個循環，方可完成調斜過程。由于工作面調斜距離較長，單純采用實中心調斜，調斜范圍較小，而且旋轉端至調斜中心的移架步距逐步減小，頂板反復支撐次數逐漸增加，造成旋轉中心附近頂板管理困難、設備下滑控制難度大，因此工作面實施“虛實”中心結合、長短刀交替旋轉開采工藝。結合以上實中心調斜關鍵參數，確定2713工作面調斜每循環采用2次實中心和1次虛中心調斜，每次實中心調斜割9個短刀(機尾推進9刀，機頭不推進)，每次虛中心調斜割6個短刀，1個長刀(機頭推進1刀，機尾推進7刀)。每循環機尾推進15 m，機頭推進0.6 m，經過5個循環后，工作面調斜結束。

2.2.2 “虛實”中心結合、長短刀交替調斜工藝

(1)實中心調斜方法。①采煤機自機窩(采煤機上滾筒位于15號架，以下均以上滾筒為準)向下割煤至機頭二節槽，采煤機返回至15號架后繼續上行割透機尾，采煤機下行至15號架，由15號架向機尾正常推溜，將支架線繩一端固定在15號架的大立柱上，另一端固定在與機尾連接的支架大立柱上，拉出與機尾連接的支架，必須拉滿行程(600 mm)，15號架至機尾支架拉上線，溜子彎曲段可不必拉滿行程。②采煤機自15號架上行割煤至割透機尾，采煤機返回至30號架，由30號架向機尾正常推溜，將支架線繩一端固定在30號架的大立柱上，另一端固定在與機尾連接的支架大立柱上，拉出與機尾連接的支架，必須拉滿行程(600 mm)，30號架至機尾支架拉上線，溜子彎曲段可不必拉滿行程。③依照上述步驟依次完成30號、45號、60號、75號、90號、105號、120號架的上行短刀割煤。④自120號架短刀割煤結束后，采煤機下行割煤順直煤墻，至15號架做機窩，采煤機至機尾正常推溜，通排掛線拉架上線，進入第2個實中心調斜。

(2)虛中心調斜方法。①采煤機自機窩(采煤機上滾筒位于20號架，以下均以上滾筒為準)向下割煤至機頭二節槽，采煤機返回至20號架后繼續上行割透機尾，采煤機下行至20號架，由20號架向機尾正常推溜，將支架線繩一端固定在20號架的大立柱上，另一端固定在與機尾連接的支架大立柱上，拉出與機尾連接的支架，必須拉滿行程(600 mm)，20號架至機尾支架拉上線，溜子彎曲段可不必拉滿行程。②采煤機自20號架上行割煤至割透機尾，采煤機返回至40號架，由40號架向機尾正常推溜，將支架線繩一端固定在40號架的大立柱上，另一端固定在與機尾連接的支架大立柱上，拉出與機尾連接的支架，必須拉滿行程(600 mm)，40號架至機尾支架拉上線，溜子彎曲段可不必拉滿行程。③依照上述步驟依次完成40號、60號、80號、100號、120號架的上行短刀割煤。④自120號架短刀割煤結束后，采煤機下行割煤至割透機頭順直煤墻，返至15號架做機窩，工作面自機頭向機尾通排正常推溜，通排掛線拉架上線，將全部支架和輸送機進行調正，而后進入下一個循環的實中心調斜。

(3)經過5個循環后，工作面調斜至收尾線位置。工作面調斜進刀位置如圖2所示。

圖2 工作面調斜進刀位置示意Fig.2 Indication of position of cutting edge of working face

2.3 工作面大幅度調斜工藝優化

以往工作面機尾調斜采用自機尾進刀，進刀位置逐漸向機頭方向挪移，割短刀由短變長，溜子彎曲段向機頭推進，將進一步加劇機尾大幅度調斜期間設備的下滑，針對此問題對調斜期間的割短刀方式進行優化。通過固化割煤順序，割短刀采用由長變短方式，即先在機頭割長短刀，然后進刀位置逐漸向機尾挪移，溜子彎曲段逐漸向機尾推進。通過提前將刮板輸送機機頭段推移到位，在推移機尾段期間，下部輸送機和支架可對設備下滑產生阻力，可有效抑制設備的下滑。同時制定控制刮板輸送機下滑的措施，嚴格執行從機頭向機尾方向依次移架、推溜，工作面溜子只允許存在一個彎曲段，達到了預期的效果。2713工作面調斜割短刀進刀位置對比如圖3所示。

圖3 2713工作面調斜割短刀進刀位置對比Fig.3 Comparison of feed position of short knife in 2713 working face

2.4 工作面下巷端頭支護優化

為控制機尾大幅度調斜期間工作面液壓支架和刮板輸送機下滑量，避免機頭段回撤支架及減少掐接輸送機中部槽次數，調斜前需增加機頭超前量，計劃工作面推進至機頭距停采線15 m時開始調斜，以確保開始調斜前1號架上竄至進入運輸巷上幫約1.5 m。因調斜期間工作面傾向長度在200 m～199 m～205 m變化，輸送機機尾加長段因及時添加了支架，故支護方式不變。但機頭加長段(0～1.5 m)頂板需采用單體支柱配合長4 m的Π型鋼梁進行支護，Π型鋼梁成對使用，棚距0.8 m，隨回采推進Π型鋼梁交替邁步前進。此段工作面頂板鋪設2～3層塑編網以防止采空區向工作面竄矸，靠近機頭的1號架頂梁壓網寬度不低于0.5 m，機頭處網片要與巷道內金屬網相連接。

3 工作面旋轉中心頂板控制技術

(1)在工作面機頭距終采線位置余20 m時，調斜旋轉中心(機頭向上30號架范圍內)開始鋪網，確保調架期間作業安全。

(2)加強旋轉中心鋪網施工質量管理，保證網片落地及使用效果。

(3)吸取以往收尾鋪網事故教訓，加工長柄托網工具，提高作業安全系數。

4 工作面旋轉開采保障技術

4.1 工作面旋轉開采技術保障措施

(1)每班驗收員必須在接班和交班時均測量機頭、機尾距中線的距離，掌握設備穩定情況，根據距離變化提前準備掐接設備相關工作，保證生產有序進行。

(2)采煤機嚴格執行自下而上單向割煤，保持工作面“三機”縱向穩定性，避免采煤機雙向割煤時移架、推溜順序混亂，造成工程質量失控、設備嚴重下滑，進而影響旋轉開采實施效果。

(3)嚴格控制1號支架的位置和狀態，保證1號支架初撐力不低于24 MPa。拉架時先拉移2號架，再拉移3號架，最后拉移1號架，嚴禁同時拉移1號—3號架，防止下端頭三架排頭支架倒架。從第4架到機尾嚴格堅持自下向上單向拉架，拉架時拉緊防滑千斤頂，伸出機頭側支架前后側護板，然后拉機尾側支架，通過這種下“拉”上“扛”的拉架方式，防止第4架至機尾的支架倒架。

(4)由下而上單向推移刮板輸送機，嚴禁從上向下推移，防止輸送機下滑。

4.2 工作面支架防倒、防滑保障措施

(1)每班安排專人對工作面支架進行檢修，凡是出現“跑、冒、滴、漏”現象，必須當班處理，嚴禁遺留隱患。確保支架大立柱、伸縮梁、護幫板，尤其是側護板完好、使用靈活。

(2)采煤機割平頂底板，使液壓支架與頂底板接觸嚴密，保證支架有足夠初撐力，防止支架下滑。

(3)拉移支架時采取擦頂移架法，堅持少降快移，減少空頂時間，控制好頂板。移架后支架與頂板應接觸嚴密，嚴禁支架上仰下傾，并經常進行二次注液，保證初撐力達到規定要求。工作面局部片幫掉頂，梁端距超過規定時，應及時拉移超前架。

(4)當1號架出現失穩現象時，用單體支柱調整支架方向、傾斜度，保證1號架底板平整，調整好支架以后升緊。

(5)保持支架側護板張開50～150 mm，否則立即使用側護板或單體支柱進行調架，保證側護板正常使用。

(6)支架操縱閥組設置支架把手閉鎖裝置，防止工作面人員在架間工作、行走時，誤碰支架操縱閥，造成支架失穩、傾倒。支架把手閉鎖裝置必須正常使用，操作完支架后必須把支架把手打到“0”位，合上支架把手閉鎖裝置。

4.3 工作面支架走斜調整措施

(1)工作面機尾大幅度調斜過程中，刮板輸送機與支架逐漸不垂直，出現明顯走斜，而走斜程度越靠近機頭，走斜越明顯，需調整支架頂梁，使其尾部向機尾方向擺動，以確保支架與刮板輸送機垂直。以往調整支架均使用支架側護板和長2.5 m或長1.6 m的單體柱進行調架，但2713工作面支架使用時間長，側護板油缸普遍存在竄液情況，無法正常使用，而使用單體支柱調架，單體支柱調架需要3人配合作業，且搬運單體支柱笨重，不利于安全作業。

(2)針對工作面調斜期間人工打單體調架勞動強度大、風險高問題，基于工作面支架臨架操縱方式，利用圓形軌跡原理設計了一種調架專用工具，保證了現場作業安全。

(3)調斜專用撐桿使用廢舊工字鋼梁加工，一端削尖，另一端切割成與大立柱弧度相近的月牙。使用時將調架專用撐桿削尖端插入待拉移支架底座，月牙端卡在相鄰架上立柱上，拉移期間根據圓行走軌跡支架底座將上移，完成支架調整工作。調斜專用撐桿使用后每茬作業可減少2人/班，調斜期間4茬調架能節約8人/班，同時避免了來回搬運、支設調架帶來的安全風險，減少工序的同時提高了勞動效率。調架撐桿總長800～860 mm，調架撐桿剛開始斜戧在上一架底座窩內，隨著支架前移，調架撐桿逐漸旋轉至與支架垂直，撐桿將支架尾部向機尾頂推。

4.4 工作面刮板輸送機防滑措施

(1)為防止輸送機嚴重下滑，在工作面120號、100號、80號、60號、40號、20號架各安裝一套防滑裝置。防滑裝置主要由防滑千斤頂、φ26 mm鏈條、安全閥、防滑支撐座、φ15.5 mm鋼絲繩、高壓膠管、操作閥等組成，通過螺栓將防滑支撐座固定在支架底座連接板上，使用十字頭及各種連接銷軸將各部件連接起來。

(2)120號架以下移架或推溜前，120號架以上的防滑油缸明柱收回使鏈條收緊；120號架的防滑油缸明柱伸出使鏈條放松，120號架以下推溜時，自下而上進行推溜。120號架以下的所有溜槽推到位后，將120號架的防滑千斤頂收緊。

(3)按照上述辦法自下而上單向推移刮板輸送機，嚴禁從上向下推移，防止輸送機下滑。

(4)調斜期間堅持自下而上的順序推溜、拉架。若頂板破碎不易維護，可拉超前架維護頂板。

(5)調整機尾期間，為防止刮板輸送機下滑帶動端頭支架向下巷下滑過快，割完每個通排，趁直刮板輸送機頭過渡槽后，應及時打設刮板輸送機頭的戧柱(使用合適長度的單體液壓支柱，柱頭打在齒軌上，柱腳抵在支架頂梁下，柱腳與頂梁之間墊好木料防滑，柱頭戧向機尾方向，與支架頂梁成約75°夾角，單體液壓支柱拴牢防倒繩)，戧柱三用閥用舊皮帶包裹，并用鐵絲將舊皮帶捆扎牢固。

(6)調斜期間為減少刮板輸送機下滑量，輸送機機頭與運輸巷下幫間可打設單體液壓支柱向上頂推刮板輸送機，單體液壓支柱柱頭支設在機頭護板對應鏈輪卡塊位置，柱根頂在運輸巷下幫。

5 工作面旋轉開采設備對接技術

2712工作面調斜期間，工作面傾向長度在200 m～199 m～205 m變化，為保證工作面調斜期間生產與對接銜接有序，及端頭支護安全，需提前計劃工作面對接設備件，預計工作面上端頭需對接ZY3800-16/35型支架3臺，延接3節中部槽。

5.1 支架裝車

(1)液壓支架采用專用平板車裝車，用4個專用卡具固定，每個卡具用2個專用螺栓(M24×100，螺帽處焊一短鋼筋)固定，螺栓要擰緊，卡具與支架側間隙用木楔塞緊，保證重心平衡，支架兩端用40T鏈條與平板車拴緊。

(2)支架裝車后高度不得超過2 m，寬度不得超過1.5 m，支架入罐長度不得超過4.2 m。

(3)支架立柱底腳不超過平板車中心300 mm。

5.2 支架卸車

(1)支架運輸到位、停車后，在支架車的前2個車輪前安好阻車器。

(2)在停車地點前后5 m處設專人警戒，不經現場安全負責人允許，行人不得通過。

(3)選擇4根與巷道高度相適應的完好單體支柱，分別在支架車兩邊各支設2根單體支柱，單體柱柱頭直接打在頂板下時需使用墊木，避免損壞柱牙，單體柱升緊并拴好防倒繩。

(4)給支架供液，操作立柱手把，升架使支架頂梁升起，明柱伸出量約500 mm。

(5)在支架靠里側(工作面采空區方向)安裝2個卡具，卸掉外側2個卡具。

(6)在平板車支架底座尾部位置墊2個掛鏈條(或舊鋼帶)，防止支架在卸車過程中平板車上的插銷阻止支架通過，以保證支架能夠順利卸車；在距平板車不超過350 mm的軌道上，橫放2根道木，以減少支架下落的高度。

(7)在支架推拉框架立銷孔內插入1個長300 mm的銷子，并用煤袋掩蓋好，以平板車橫梁為支點，操作人員站在距支架2 m外前方(推進方向)遠程供液操作片閥使支架推拉油缸伸出，使立銷頂在平板車橫梁上，利用推拉油缸的推力使支架在平板車上向后(采空區方向)移動。

(8)支架向后移動，當支架重心落到平板車以外時，支架底座尾部落在道木上。繼續操作推拉油缸手把，使支架底座大立柱鉸接點以里部分退到平板車以外。

(9)取掉平板車前車輪前的阻車器，然后操作片閥的人員撤到警戒線以外，使用泄漏電話通知無極繩絞車司機點動絞車，使梭車拉動平板車與支架底座分離；重復操作，直到支架離開平板車。

5.3 支架拖運

(1)前期準備。①拖移支架前，先將設備列車處及以里巷道內的供風、供水膠管和電纜、監測線、電話線等整理好，并吊掛在幫部距底板1.8 m以上的安全位置，防止支架擠破管線或電纜；②拖移支架之前，安排專人對支架經過的通道進行全面檢查，主要檢查通道的寬度、高度、支護情況、沿途纜線等，發現隱患及時處理，確保支架拖運工作順利進行；③支架運至上超前之前，將超前支護中間一排單體柱向巷幫挪移，保證人行道寬度不低于1.6 m；④當班拖運的支架必須當班對接完成，嚴禁支架在超前支護段存放時間超過8 h，避免長時間人行道寬度不足或影響通風斷面。

(2)使用老樁法拖運支架。支架拖運方式如圖4所示。

圖4 支架拖運方式Fig.4 Support haulage mode

5.4 支架對接

(1)準備工作。對接支架端頭及超前支護如圖5所示。

圖5 對接支架端頭及超前支護示意Fig.5 Schematic diagram of bolt supporting end and advance supporting

(2)對接方法。①當待對接支架尾部拖移至距原機尾端頭支架大立柱2 m的位置后，再用單體支柱將待對接支架向采空區側推移。單體支柱柱帽頂在待對接支架底座上側面，柱腳頂在上巷上幫的合適位置，保證單體支柱支設位置合適，并在單體支柱和支架及單體液壓支柱與巷幫間墊木料，防止單體液壓支柱打滑、鉆幫，并拴好防倒繩。②接通注液槍，通過遠程供液對單體支柱進行供液。通過調整單體支柱位置將待對接支架頂推至超前原端頭支架1～2排的位置。③接通待對接支架與原端頭支架的連接管路，操作支架操作手把，使支架升起保證接頂嚴密，并保證支架初撐力達到24 MPa以上。④隨工作面向外推進，原端頭支架逐漸向外拉移，逐漸與待對接支架進行對接。

6 經濟、社會效益分析

6.1 經濟效益

2713工作面收尾前實施旋轉開采工藝，頂板塑編網、木料支護材料投入5萬元；減少端頭處支架拆除(安裝)3臺、中部槽拆除(安裝)3節，實現效益增收0.9萬元；調斜專用撐桿使用后每茬作業可減少2人/班，調斜期間4茬調架能節約8人/d，實現效益增收1.6萬元；實現工作面多回收煤炭資源2.7萬t，按600元/t煤計算，價值1 620萬元。共實現經濟效益1 617.5萬元。

6.2 社會效益

(1)根據車集礦回采經驗及理論計算，預計2713工作面調斜及收尾期間支架下滑2.7 m，通過提前調整機頭超前量，促使1號架上竄至進入運輸巷上幫約1.5 m，預留支架下滑空間，避免了調斜期間1號架嚴重下滑、運輸巷擴幫推進情況。

(2)2713工作面旋轉開采采用“虛實”中心結合、長短刀交替調斜工藝，優化割短刀進刀方式，使得溜子彎曲段向機尾延伸，有效控制了設備下滑，實現機尾大幅度調斜75 m期間僅在機頭拆除1節中部槽，相比理論計算設備下滑量少了3臺，相當于機頭(尾)少掐(接)3節中部槽，同時機頭(尾)少回撤(安裝)3臺支架，減少了設備拆除、安裝過程中帶來的安全風險，帶來了巨大的安全效益。

(3)針對2713工作面厚層直接頂破碎易冒落、收尾前大幅度調斜造成支架支護狀態差，且旋轉中心段頂板受支架反復升降擾動、破碎離層，給工作面調架作業帶來極大安全隱患情況，對頂板支護方案進行優化，推行在旋轉中心機頭向上30號架范圍內鋪網新工藝，為調架作業提供安全可靠的空間，杜絕了調架作業掉矸傷人事故的發生，同時有效防止采空區架間竄矸，減少人工清理浮矸量，方便現場調架，保證了工作面調斜、收尾期間的作業安全。

(4)基于工作面支架調整臨架操縱方式，利用圓形軌跡原理，加工調架專用撐桿，使用時將調架專用撐桿削尖端插入待拉移支架底座，月牙端卡在相鄰架上立柱位置，拉移期間根據圓行走軌跡將支架底座上移，完成支架調整工作。新式調架方法大幅減輕了人工勞動強度，消除了支設單體調架安全風險，減少了工序、提高了勞動效率。

(5)對工作面大幅度調斜期間設備防滑技術進行研究，使用防滑油缸配合單體支柱固定刮板輸送機，有效減少了設備下滑量；對端頭處支架及中部槽對接技術進行研究應用，保證了端頭支護可靠、設備有序對接和工作面正常回采。

7 結語

破碎頂板條件下工作面旋轉開采技術的成功應用實施，解決了大幅度調斜期間設備下滑控制、旋轉中心段頂板維護困難及人工調架勞動強度大的難題，保證了工作面安全生產，為礦井綜采工作面初采及收尾前大幅度調斜提供了實踐經驗，具有重要的借鑒意義。