精密無(wú)縫鋼管冷拔模具的失效分析與表面改性

劉 軍，王振生

（1.國(guó)網(wǎng)湖南省電力有限公司岳陽(yáng)供電分公司，湖南 岳陽(yáng)414000；2.湖南國(guó)生新材料科技有限公司，湖南 湘潭411201）

隨著鋼管工業(yè)的飛速發(fā)展，我國(guó)鋼管在產(chǎn)量、品種、質(zhì)量、生產(chǎn)技術(shù)及設(shè)備制造等方面都已達(dá)到了世界先進(jìn)水平［1］。其中，經(jīng)冷拔工藝制備的精密無(wú)縫鋼管的品種、規(guī)格和數(shù)量不斷增多［2］。冷拔模具是拉拔加工工藝中常用的易耗性模具，主要用于無(wú)縫鋼管的管壁減薄和定徑。在冷拔加工工藝中，模具費(fèi)用約占加工費(fèi)用的1/2，又由于模具的使用性能直接影響著無(wú)縫鋼管的質(zhì)量，因此，模具對(duì)于提高無(wú)縫鋼管的產(chǎn)品質(zhì)量以及降低生產(chǎn)成本具有重要作用［3-4］。

某鋼管廠Φ406 mm無(wú)縫鋼管冷拔工藝用鍍Cr內(nèi)模的使用壽命為100～150根/支，約為外模壽命的1/3，是制約鋼管生產(chǎn)效率和質(zhì)量的主要影響因素。因此，內(nèi)模表面改性的研究具有重要意義。本文分析了某鋼管廠Φ406 mm無(wú)縫鋼管冷拔使用的內(nèi)模的失效形式，并根據(jù)研究成果改進(jìn)了內(nèi)模，取得了良好的應(yīng)用效果。

1 試驗(yàn)材料與試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)材料

在已失效的冷拔內(nèi)模的變形區(qū)切取SEM（Scanning Electron Microscope，掃描電子顯微鏡）試樣。選用Cr12MoV模具鋼，熱處理工藝為1 020℃淬火+550℃三次回火，切取20 mm×20 mm×10 mm的磨損樣品，分別采用電鍍工藝鍍Cr以及采用等離子滲氮爐420℃等離子滲氮表面改性Cr12MoV模具鋼。等離子滲氮工藝為：丙酮清洗后放置于LDM2-25型脈沖直流等離子滲氮爐中，通NH3進(jìn)行滲氮處理，滲氮溫度為420℃，滲氮時(shí)間為32 h，氣壓1 200 Pa。Cr12MoV鍍Cr后，表面精磨至表面粗糙度Ra 0.6μm，Cr12MoV等離子滲氮后，表面拋光處理，經(jīng)丙酮+酒精超聲波清洗后烘干。

1.2 試驗(yàn)方法

采用S-3400N型掃描電子顯微鏡分析變形區(qū)表面形貌。采用HV-50維氏硬度計(jì)測(cè)試合金鍍Cr層和等離子滲氮層的維氏硬度，5 N的載荷，持壓時(shí)間為15 s。采用9J光切法顯微鏡檢測(cè)表面粗糙度。在MRH-5A型環(huán)-塊摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行摩擦磨損試驗(yàn)，摩擦副接觸方式為環(huán)-塊滑動(dòng)線接觸方式。對(duì)摩件上試環(huán)為調(diào)制態(tài)鋼環(huán)（材質(zhì)為45鋼，熱處理工藝為850℃水淬+380℃回火，硬度為38 HRC，尺寸為Φ49.22 mm×13.06 mm），鍍Cr和等離子滲氮Cr12MoV為下試塊。試驗(yàn)條件：室溫，大氣干摩擦，載荷為5 kN，滑動(dòng)速度為0.1 m/s，試驗(yàn)時(shí)間為30 min。根據(jù)摩擦力值公式計(jì)算摩擦因數(shù)。磨損體積量用NanoMap-500LS三維接觸式表面輪廓儀測(cè)得。磨損率計(jì)算公式為W=V/（F·L）（W為磨損率，V為磨損體積損失，F(xiàn)為載荷，L為滑行距離）。摩擦因數(shù)和磨損率取3次試驗(yàn)結(jié)果的平均值。

2 冷拔內(nèi)模的失效分析

失效內(nèi)模表面形貌如圖1所示，可以看出，失效內(nèi)模表面存在劃傷和黏著特征。鍍Cr內(nèi)模失效表面的SEM形貌如圖2所示，可見(jiàn)，內(nèi)模變形區(qū)表面存在明顯的鍍Cr層剝落和犁削特征（圖2a～b），而且從變形區(qū)向定徑區(qū)剝落特征逐漸減弱（圖2a），高倍電子顯微鏡下可以發(fā)現(xiàn)，鍍Cr層表面存在顯著的網(wǎng)狀微裂紋（圖2c）。

圖1 失效內(nèi)模表面形貌

圖2 鍍Cr內(nèi)模失效表面的SEM形貌

由于該Φ406 mm鋼管的冷拔工藝過(guò)程（圖3）為：鋼管前端插入內(nèi)模發(fā)生擴(kuò)徑，內(nèi)模和鋼管一起前移插入外模，固定內(nèi)模，液壓機(jī)夾緊鋼管擴(kuò)徑端，利用內(nèi)模與外模的間隙形成的變形區(qū)和定徑區(qū)，拉拔鋼管發(fā)生減壁和定徑。從a點(diǎn)開(kāi)始拉拔力呈線性增加，當(dāng)拉拔到達(dá)b點(diǎn)以后，純徑向壓縮完成；從b到c的瞬時(shí)徑向減壁量不再發(fā)生變化，所以在變形區(qū)內(nèi)減壁變形引起的拉拔力也不再發(fā)生變化，但在變形區(qū)受到變形的金屬進(jìn)入定徑帶內(nèi)，其應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系仍遵循胡克定律變化，因此，按照彈性卸載定律，這部分金屬仍處于彈性變形狀態(tài)，力在徑向擴(kuò)張，由于在b到c段受到外模與內(nèi)模的徑向壓力，所以在b點(diǎn)以后總的拉拔力仍略有增加，到c點(diǎn)達(dá)到最大值。當(dāng)鋼管端部被推入內(nèi)模，鋼管端面與內(nèi)模發(fā)生“啃口”式的滑動(dòng)磨損；a到b的拉拔過(guò)程中，鋼管減壁時(shí)的高壓作用導(dǎo)致鍍Cr層產(chǎn)生高的應(yīng)力作用，又由于鍍Cr層本身具有很高的內(nèi)應(yīng)力，當(dāng)鍍層增加到一定厚度，內(nèi)應(yīng)力便促使表面形成裂紋，通常隨著鍍鉻層厚度的增加，內(nèi)應(yīng)力增大，裂紋的數(shù)量也增多［5］。因此，“啃口”式的滑動(dòng)磨損和鍍Cr層的內(nèi)應(yīng)力導(dǎo)致鍍Cr層產(chǎn)生微裂紋和剝落，剝落的Cr顆粒在壓力作用下壓入相對(duì)較軟的鋼管內(nèi)壁，隨著拉拔工作的進(jìn)行，當(dāng)角度合適，形成Cr/Cr的磨損，犁削內(nèi)模變形區(qū)和定徑區(qū)的鍍Cr層（圖2d），進(jìn)而導(dǎo)致模具表面鍍Cr層出現(xiàn)大塊剝落特征和更顯著的裂紋特征（圖2e～f）。鍍Cr層的大塊剝落導(dǎo)致在減壁和定徑過(guò)程中，相對(duì)較軟的鋼管在高應(yīng)力作用下擠入剝落區(qū)，導(dǎo)致內(nèi)模發(fā)生黏著磨損，給模具的使用壽命和鋼管的內(nèi)壁質(zhì)量帶來(lái)了致命的傷害。

圖3 冷拔工藝示意

3 磨損性能與磨損機(jī)理

3.1 等離子滲氮Cr12MoV的組織形貌和性能

等離子滲氮Cr12MoV的組織形貌如圖4所示。Cr12MoV合金中的共晶碳化物呈彌散分布（圖4a），在碳化物堆積區(qū)域碳化物顆粒尺寸較大，部分碳化物呈長(zhǎng)桿狀，并且邊角圓滑；Cr12MoV合金的等離子滲氮組織中有3個(gè)區(qū)域：表面的白亮層，即氮化物層；次表面的顏色較深的擴(kuò)散層，最后是較明亮的基體組織。滲氮過(guò)程中，材料基體中的C和Cr都能獲得足夠能量從基體中擴(kuò)散出去，相互結(jié)合形成更穩(wěn)定的碳化鉻相，Cr也會(huì)與擴(kuò)散進(jìn)來(lái)的N原子結(jié)合形成氮化鉻相［6］，故擴(kuò)散層中有較多的脈狀分布的氮化物（圖4b）。同時(shí)靠近表面處N含量最高，遠(yuǎn)離表面方向N含量逐漸減少，在自由能驅(qū)動(dòng)下從內(nèi)部擴(kuò)散出來(lái)的Cr向N濃度高的區(qū)域遷移，和N相結(jié)合形成氮化鉻，起到了補(bǔ)充Cr元素的作用，導(dǎo)致表面形成氮化物層以及次表面基體的Cr含量低于基體。由于擴(kuò)散層基體中C和Cr的含量降低，腐蝕過(guò)程中腐蝕程度較重，故擴(kuò)散層顏色較深。等離子滲氮層厚度約為0.23 mm（圖4b），表面粗糙度Ra約為0.55μm，表面硬度為1 050～1 100 HV，性能優(yōu)于鍍Cr的Cr12MoV。等離子滲氮和鍍Cr后Cr12MoV表面粗糙度和硬度見(jiàn)表1。

圖4 等離子滲氮Cr12MoV的組織形貌

表1 等離子滲氮和鍍Cr后Cr12MoV表面粗糙度和硬度

3.2 等離子滲氮Cr12MoV的磨損性能

等離子滲氮和鍍Cr后Cr12MoV的摩擦磨損性能見(jiàn)表2，可以發(fā)現(xiàn)，等離子滲氮Cr12MoV的摩擦因數(shù)和磨損率均小于鍍Cr的Cr12MoV，其中，磨損率降低了130%。

表2 等離子滲氮和鍍Cr后Cr12MoV的摩擦磨損性能

鍍Cr和等離子滲氮的Cr12MoV的磨損表面形貌如圖5所示。可以發(fā)現(xiàn)，鍍Cr層表面呈現(xiàn)出顯著的剝落、黏著和比較明顯的犁削特征（圖5a～b），等離子滲氮層表面呈現(xiàn)出比較明顯的犁削特征（圖5c～d），沒(méi)有發(fā)生滲氮層剝落的特征。由于隨著從表面到基體的距離增大，等離子滲氮Cr12MoV截面硬度是呈梯度以一定幅度減小并最終減小至心部未滲氮部位的基體硬度［6］，在磨損過(guò)程中，逐步遞減的截面硬度梯度有利于協(xié)調(diào)傳遞接觸應(yīng)力導(dǎo)致的磨損表面變形。鍍Cr的Cr12MoV截面硬度梯度是由硬度高的鍍Cr層與硬度低的基體構(gòu)成，在磨損過(guò)程中，接觸應(yīng)力導(dǎo)致的鍍Cr層表面變形不能有效協(xié)調(diào)傳遞至基體，易造成鍍Cr層變形不協(xié)調(diào)而產(chǎn)生裂紋和剝落。另外，等離子滲氮Cr12MoV的表面硬度高于鍍Cr的Cr12MoV，含氮化物的擴(kuò)散層對(duì)表面的氮化物層起到有效的支撐作用，在磨損過(guò)程中，磨損表面硬的微凸體不易壓入氮化物層，只能輕微地犁削氮化物層，故磨損表面由完整的氮化物層構(gòu)成，相較于由不完整的Cr構(gòu)成的磨損表面，完整的氮化物層有效地降低了摩擦因數(shù)和磨損率［7-13］。

圖5 鍍Cr和等離子滲氮的Cr12MoV的磨損表面形貌

4 生產(chǎn)應(yīng)用情況

滲氮時(shí)通過(guò)調(diào)節(jié)氣體組分可以控制氮化組織，降低滲氮層的脆性，不易產(chǎn)生剝落和熱疲勞，故Cr12MoV經(jīng)過(guò)滲氮處理后，表面的耐磨性、抗疲勞作用、抗熱、抗蝕、硬度和抗咬合性能優(yōu)越。根據(jù)失效分析結(jié)果和表面改性的試驗(yàn)結(jié)果，采用等離子滲氮工藝制備了內(nèi)模，工藝路線為：半精加工→淬火→回火→精磨→等離子滲氮→拋光。等離子滲氮的內(nèi)模如圖6所示，內(nèi)模的形狀精度（圓度）約為5μm，提高使用壽命約50%，解決了模具失效問(wèn)題。這說(shuō)明等離子滲氮工藝相對(duì)鍍鉻工藝，可以更有效地提高冷作模具的使用壽命，從而獲得更好的產(chǎn)品和更大的經(jīng)濟(jì)效益。

圖6 等離子滲氮的內(nèi)模示意

5 結(jié) 論

（1）“啃口”式的滑動(dòng)磨損和鍍Cr層的內(nèi)應(yīng)力導(dǎo)致鍍Cr層產(chǎn)生微裂紋和剝落，形成Cr/Cr的磨損，進(jìn)而導(dǎo)致模具表面鍍Cr層發(fā)生更顯著的裂紋特征和大塊剝落特征，相對(duì)較軟的鋼管在高應(yīng)力作用下擠入剝落區(qū)，導(dǎo)致模具發(fā)生黏著磨損，犁削和黏著磨損是鍍Cr模具失效的主要原因。

（2）Cr12MoV合金的等離子滲氮層厚度約為0.23 mm，表面精度高，硬度和摩擦磨損特性優(yōu)于鍍Cr的Cr12MoV合金，磨損過(guò)程中發(fā)生犁削特征，不發(fā)生表面剝落現(xiàn)象。

（3）等離子滲氮模具形狀精度（圓度）高，使用壽命較鍍Cr模具高約50%。