再生保溫混凝土抗凍性能的細觀研究

王鮮星，劉元珍，趙 雨，戴小偉

(太原理工大學(xué)土木工程學(xué)院，太原 030024)

0 引 言

再生保溫混凝土(RATIC)是由再生粗骨料(RCA)和?；⒅楸毓橇?GHBs)部分取代天然骨料(NA)而形成的一種新型綠色建筑材料，在滿足自身承重的同時，既可以實現(xiàn)混凝土結(jié)構(gòu)的自保溫，又可以緩解天然骨料供求緊張、促進建筑垃圾回收利用，在建筑節(jié)能領(lǐng)域有著廣闊的發(fā)展前景[1-2]。

寒冷地區(qū)的混凝土結(jié)構(gòu)長期遭受不同程度的凍融破壞，影響混凝土抗凍性能的因素主要有混凝土內(nèi)部孔隙率、含水率和骨料種類等。再生粗骨料不但自身內(nèi)部存在很多細小的裂縫而且其表面還覆蓋著一層舊水泥砂漿，導(dǎo)致再生混凝土的抗凍等級一般比普通混凝土低，且隨著再生粗骨料取代率的提高，再生混凝土抗凍等級逐漸下降[3-4]。研究表明引氣劑的加入使再生混凝土具有良好的抗凍效果，Gokce等[5]通過對比,研究了由加氣再生粗骨料和非加氣再生粗骨料制備的再生混凝土的抗凍性能，結(jié)果顯示，加氣再生粗骨料制備的再生混凝土具有較好的抗凍性能。這主要是由于加氣再生粗骨料表面形成的大量氣孔通道，可為因毛細孔中水結(jié)冰而產(chǎn)生的水壓力提供有效的逃逸邊界，從而減輕水壓，改善混凝土的抗凍性能。?；⒅楸毓橇蟽?nèi)部是蜂窩狀的封閉式透氣孔結(jié)構(gòu)，它被視為一種“固體引氣劑”[6]。劉元珍等[7]的研究成果表明，?；⒅榈奶砑訕O大地改善了混凝土的抗凍性能。魏毅萌等[8]研究了凍融破壞過程中不同再生骨料取代率的再生混凝土內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)發(fā)生的變化，研究結(jié)果表明，在凍融循環(huán)過程中，隨再生骨料取代率的增加，再生混凝土內(nèi)部會產(chǎn)生更多孔隙和微裂縫。Wang等[9]研究發(fā)現(xiàn)相同孔隙體積分數(shù)下，混凝土內(nèi)部孔隙迂曲度高,表明孔隙間連通性差，混凝土耐久性好。因此，凍融循環(huán)作用引起混凝土損傷的原因與材料的孔結(jié)構(gòu)有關(guān)[10-11]。

為了進一步研究具有特定孔隙結(jié)構(gòu)RATIC的凍融破壞機理，本文在宏觀試驗的基礎(chǔ)上，通過CT掃描試驗從細觀層面分析凍融循環(huán)作用下RATIC內(nèi)部裂縫的分布及發(fā)展，并通過ImageJ軟件計算試件內(nèi)部孔洞參數(shù)，定量反映凍融作用下RATIC內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)的變化情況。本文研究結(jié)果可以為再生保溫混凝土抗凍耐久性的相關(guān)研究提供理論和技術(shù)支持。

1 實 驗

1.1 試驗材料

本次試驗中所采用的再生粗骨料均為經(jīng)過破碎加工處理的廢舊混凝土，其主要的物理特征見表1。試驗中所使用的保溫骨料為?；⒅椋渲饕锢硖卣饕姳?(表1和表2中%均表示質(zhì)量分數(shù))。試驗中所使用的水泥為太原獅頭牌42.5級普通硅酸鹽水泥，減水劑為高效聚羧酸減水劑。

表1 再生粗骨料主要物理性質(zhì)Table 1 Main physical properties of recycled coarse aggregate

表2 玻化微珠的主要物理性質(zhì)Table 2 Main physical properties of glazed hollow beads

1.2 試驗設(shè)計

以再生粗骨料取代率為變量，試驗設(shè)計五種C35強度等級的再生保溫混凝土來研究RATIC的抗凍性能，主要配合比如表3所示。

1.3 試驗方案

本文試驗采用100 mm×100 mm×400 mm的棱柱體試件，利用MELD-FC810快速凍融試驗設(shè)備進行凍融循環(huán)試驗，每間隔25次凍融循環(huán)測定試件相對動彈性模量，具體快速凍融循環(huán)試驗方法與相對動彈性模量測定方法均參照《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》(GB/T 50082—2009)執(zhí)行。

CT試驗采用太原市醫(yī)院的SIEMENS16排螺旋CT機，設(shè)定掃描電壓為120 kV，掃描電流為100 mA。細觀CT掃描前，在每個試件上進行標記，定位掃描層，以確保每次掃描都在相同橫截面上。每50次凍融循環(huán)后，對試件進行CT掃描，掃描層共5層，間隔5 mm，以5 mm的掃描厚度進行掃描，CT掃描示意圖如圖1。

2 結(jié)果與討論

2.1 相對動彈性模量分析

相對動彈性模量可以客觀反映凍融作用下再生混凝土內(nèi)部的損傷程度[8]，圖2為RATIC的相對動彈性模量隨凍融循環(huán)次數(shù)的變化曲線?？梢钥闯觯煌偕止橇先〈氏碌腞ATIC相對動彈性模量損失曲線變化趨勢相同，差異較小，但也呈現(xiàn)出一定規(guī)律：再生粗骨料取代率越高，相對動彈性模量損失越快。

圖1 CT掃描示意圖Fig.1 Schematic diagram of CT scanning process

圖2 相對動彈性模量與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系Fig.2 Relationship between relative dynamic elastic modulus and freeze-thaw cycles

2.2 RATIC凍融作用下裂縫的分布及發(fā)展

CT掃描圖中灰度難以明確區(qū)分，為了更直觀地觀察裂縫位置及寬度，更清晰地反映裂縫發(fā)展情況，將五組試件在不同凍融循環(huán)次數(shù)下的CT掃描圖像進行灰度處理分析，如圖3所示。

CT掃描圖中亮白色部分和灰色部分分別為RATIC試件的再生粗骨料區(qū)和砂漿區(qū)，黑色部分為孔洞和裂縫區(qū)域。在凍融循環(huán)之前對試件進行CT掃描，發(fā)現(xiàn)五種取代率的RATIC內(nèi)部均存在一定的孔洞和裂縫，并且這些裂縫和再生粗骨料取代率之間并未形成一定規(guī)律。這表明這些裂縫的形成是在混凝土的制作和養(yǎng)護時期，即再生粗骨料取代率并不影響RATIC內(nèi)部的初始裂縫和孔洞的形成。由圖3可知：凍融循環(huán)次數(shù)的增加使得混凝土內(nèi)部原有的微小且不連通的孔洞逐漸加大，且相鄰孔洞逐漸連通，通道面積也逐漸增加，最后試件由于裂縫發(fā)展而破壞；再生粗骨料取代率加大，試件內(nèi)部裂縫和孔洞的發(fā)展速度和程度均提高；試件內(nèi)部的孔洞和裂縫主要存在于混凝土內(nèi)部新舊砂漿界面過渡區(qū)。這表明RATIC抗凍脹破壞能力下降的原因主要是其內(nèi)部新舊砂漿界面過渡區(qū)孔洞的發(fā)展貫通,也表明新舊砂漿界面過渡區(qū)是凍融循環(huán)作用下RATIC的薄弱環(huán)節(jié)。

為了更明確地揭示RATIC破壞機理，根據(jù)CT掃描結(jié)果以及相關(guān)學(xué)者研究[12]繪制RATIC凍融循環(huán)破壞示意圖，如圖4所示。

從圖4中可以更清晰地看出，當(dāng)RATIC構(gòu)件開始凍融循環(huán)時，水中的水分子和Na+會進入到試件內(nèi)部的孔隙中。當(dāng)溫度下降到-18 ℃時，試件內(nèi)部孔隙水結(jié)冰而產(chǎn)生靜水壓力。靜水壓力通過試件內(nèi)部存在的微小裂縫擴散，致使試件產(chǎn)生更多的裂縫。隨著凍融循環(huán)次數(shù)的不斷增加，靜水壓力和滲透壓力促進試件內(nèi)部裂縫不斷發(fā)展擴大，且隨著再生粗骨料取代率的增加，試件內(nèi)部裂縫數(shù)量增多。與此同時，因為RATIC試件內(nèi)部新舊水泥砂漿界面過渡區(qū)結(jié)構(gòu)薄弱，并且具有一定的難溶性，所以多數(shù)裂縫產(chǎn)生于新舊水泥砂漿界面過渡區(qū)。再生粗骨料取代率高的RATIC，混凝土內(nèi)部新舊水泥砂漿界面過渡區(qū)多，產(chǎn)生的裂縫也就會多，因此抗凍性能差。

圖3 再生粗骨料摻量對應(yīng)RATIC的CT掃描圖Fig.3 CT scan images of RATIC with different replacement of recycled coarse aggregate

圖4 RATIC凍融循環(huán)破壞原理示意圖Fig.4 Schematic diagram of freeze-thaw cycles damage principle of RATIC

2.3 RATIC孔隙特征及發(fā)展

通過ImageJ圖像處理軟件可將CT掃描圖進行二值化處理，準確有效地得到混凝土內(nèi)部孔洞有關(guān)參數(shù)[13-15]。因此，本文借助ImageJ軟件來計算RATIC內(nèi)部孔洞的有關(guān)參數(shù)，來定量反映凍融循環(huán)作用過程中RATIC內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)的變化情況，各孔洞參數(shù)有如下變化規(guī)律。

2.3.1 RATIC孔洞數(shù)量與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系

圖5為RATIC孔洞數(shù)量與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系，由圖5(a)可知，在未發(fā)生凍融循環(huán)之前，五種取代率的RATIC試件的初始孔洞數(shù)量并無明顯規(guī)律。這表明再生粗骨料對RATIC抗凍性能的影響并非由于不同取代率下RATIC具有不同的孔洞數(shù)量。分析圖5(b)RATIC孔洞相對數(shù)量的變化規(guī)律：再生粗骨料取代率與試件孔洞相對數(shù)量之間有一定的線性關(guān)系，凍融循環(huán)次數(shù)越大，試件孔洞相對數(shù)量越大；再生粗骨料取代率越高，孔洞相對數(shù)量增加速度也越快。這與五種取代率的RATIC在宏觀下動彈性模量損失和細觀下CT掃描圖中裂縫發(fā)展的趨勢是相同的，且相似度較高。這表明RATIC試件孔洞相對數(shù)量隨凍融循環(huán)的變化規(guī)律可以從一定程度上定量地反映凍融循環(huán)對試件內(nèi)部的破壞規(guī)律。

圖5 RATIC孔洞數(shù)量與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系Fig.5 Relationship between RATIC pore number relations and freeze-thaw cycles

2.3.2 RATIC孔洞平均面積與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系

圖6為RATIC平均孔洞面積與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系，由圖6(a)可知：與孔洞數(shù)量類似，不同再生粗骨料取代率的RATIC初始平均孔洞面積同樣無線性關(guān)系。這表明再生粗骨料對RATIC抗凍性能的影響也并非由于不同取代率下RATIC具有不同的初始孔洞平均面積。圖6(b)RATIC的相對平均孔洞面積隨凍融循環(huán)的變化規(guī)律和圖5(b)孔洞相對數(shù)量隨凍融循環(huán)的變化規(guī)律基本相同。但是30%取代率的試件在經(jīng)過200次凍融循環(huán)后，其相對平均孔洞面積的增加速度突然加快，在經(jīng)過300次凍融循環(huán)之后，其相對平均孔洞面積遠遠大于其他取代率下的試件。這與五種取代率的RATIC在宏觀下動彈性模量損失和細觀下CT掃描圖中裂縫發(fā)展的趨勢是有一定差異的。

圖6 RATIC平均孔洞面積與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系Fig.6 Relationship between RATIC average pore area and freeze-thaw cycles

2.3.3 RATIC孔洞最大面積與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系

圖7為RATIC最大孔洞面積與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系，分析圖7(a)可知，試件初始最大孔洞面積依然沒有線性規(guī)律。圖7(b)五條曲線大體趨勢和圖5(b)孔洞相對數(shù)量與凍融循環(huán)次數(shù)關(guān)系曲線相近。但70%取代率的曲線在經(jīng)過凍融循環(huán)200次之后，其斜率突然增加，即該組試件的相對孔洞最大面積增加速度加快，300次凍融循環(huán)之后曲線最終值與100%取代率的曲線相近。這是由于再生粗骨料達到一定量時，新舊水泥砂漿界面過渡區(qū)的薄弱性已經(jīng)逐漸占據(jù)影響混凝土材料黏結(jié)能力的主導(dǎo)地位，從而對RATIC抗凍性能的影響差距逐漸減小。與五種取代率的RATIC在宏觀下動彈性模量損失和細觀下CT掃描圖中裂縫發(fā)展的趨勢也是有一定出入的。

圖7 RATIC最大孔洞面積與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系Fig.7 Relationship between RATIC maximum pore area and freeze-thaw cycles

2.3.4 孔隙率與凍融循環(huán)次數(shù)的關(guān)系

圖8為RATIC孔隙率(孔隙率為體積分數(shù))與凍融循環(huán)次數(shù)關(guān)系。由圖8(a)可知，再生粗骨料取代率與RATIC初始孔隙率亦無線性關(guān)系。所以RATIC隨再生粗骨料取代率的增加抗凍性能下降的原因并非加入再生粗骨料后試件內(nèi)部孔隙率的不同。圖8(b)五條曲線大體趨勢和圖5(b)相對孔洞數(shù)量隨凍融循環(huán)變化的曲線相近，并且RATIC相對孔隙率隨凍融循環(huán)次數(shù)變化的曲線與宏觀下動彈性模量損失和細觀下CT掃描圖中裂縫發(fā)展的趨勢是相同的，且相似度很高?？梢宰C明隨凍融循環(huán)次數(shù)增加，RATIC試件相對孔隙率的變化能更好地反映其抗凍性能的變化。

圖8 RATIC孔隙率與凍融循環(huán)次數(shù)關(guān)系Fig.8 Relationship between RATIC porosity and recycled coarse aggregate content

3 結(jié) 論

(1)RATIC中新舊水泥砂漿界面過渡區(qū)是影響混凝土抗凍性能的關(guān)鍵因素。凍融循環(huán)過程中，多數(shù)裂縫產(chǎn)生于新舊水泥砂漿界面過渡區(qū)，并且隨凍融循環(huán)次數(shù)的增加，裂縫不斷發(fā)展直至貫通，導(dǎo)致再生粗骨料整體剝落，即試件破壞。

(2)分別分析比較RATIC孔洞數(shù)量、孔洞相對數(shù)量、平均孔洞面積、相對孔洞平均面積、最大孔洞面積、相對最大孔洞面積、孔隙率以及相對孔隙率隨凍融循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律，發(fā)現(xiàn)相對孔隙率隨凍融循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律與宏觀下動彈性模量損失和細觀下試件內(nèi)部裂縫發(fā)展規(guī)律高度一致，因此相對孔隙率可以作為定量反映RATIC試件內(nèi)部凍融破壞規(guī)律的重要指標。