溫室冷卻除濕用翅片管換熱器空氣側的性能

張翊玻，胡萬玲,2，王　靜，管　勇,2，林源山，趙盛英

溫室冷卻除濕用翅片管換熱器空氣側的性能

張翊玻1，胡萬玲1,2※，王靜1，管勇1,2，林源山1，趙盛英1

（1.蘭州交通大學環(huán)境與市政工程學院，蘭州 730070；2.甘肅省黃河水環(huán)境重點實驗室，蘭州 730070）

為探究溫室環(huán)境對冷卻除濕系統(tǒng)中親水翅片管換熱器空氣側性能的影響機理，在風洞營造的溫室環(huán)境下(溫濕度分別為285～308 K和60%～90%)，對帶有厚度為0.8m親水涂層的鋁翅片管換熱器進行了空氣側性能試驗，與無親水涂層翅片管換熱器空氣側的性能對比；分析了進口條件對翅片管換熱器熱質傳遞及阻力特性的影響，并對現(xiàn)有無親水涂層翅片的性能預測關聯(lián)式進行了修正，確保修正后的關聯(lián)式適用于溫室及相似環(huán)境下帶親水涂層的翅片管換熱器。試驗結果表明，帶親水涂層翅片的傳熱因子、傳質因子及摩擦因子均小于無親水涂層翅片；帶親水涂層翅片的傳熱因子、傳質因子及摩擦因子隨空氣側雷諾數(shù)和制冷劑進口溫度的增加而減小，隨相對濕度的增加而增加；修正后傳熱因子、傳質因子和摩擦因子的關聯(lián)式能夠在±10%的誤差范圍內涵蓋92.9%、96.4%和96.4%的試驗數(shù)據(jù)，3種因子的平均誤差分別為5.1%、5.9%、4.7%。該研究可為溫室及相似環(huán)境下冷卻除濕系統(tǒng)中親水翅片管換熱器的設計與應用提供參考。

溫室；溫度；濕度；試驗；冷卻除濕；翅片管換熱器；親水涂層；空氣側性能

0 引 言

溫室作為中國重要的農業(yè)設施建筑，為提升居民生活水平做出了巨大貢獻[1-2]。隨著鄉(xiāng)村振興戰(zhàn)略的全面推進，溫室產(chǎn)業(yè)也得到了長足的發(fā)展，現(xiàn)有溫室不僅要滿足生產(chǎn)需求，還要針對溫室作物的特殊生長需求對溫室內的微氣候熱濕環(huán)境進行調控，以保障作物的產(chǎn)量和品質。特別是濕度調控對作物的影響極為重要，當相對濕度超出作物適應的生長范圍時會導致減產(chǎn)以及催生病害[3-4]。由于溫室特殊的結構和功能使其室內濕度普遍較高，高效除濕需求已經(jīng)成為制約溫室產(chǎn)業(yè)發(fā)展的重要技術難題，諸多學者為此展開了一系列探索。冷卻除濕作為最常用的除濕技術，使得制冷除濕產(chǎn)品在溫室中逐步得到了應用。如：袁月明等[5-8]對除濕機在溫室應用的可行性進行了研究分析，并評價了其除濕性能。

翅片管換熱器作為冷卻除濕系統(tǒng)的核心組件，空氣側的熱工性能直接影響到制冷除濕產(chǎn)品的性能。當翅片管換熱器除濕時，其翅片表面溫度會低于濕空氣的露點溫度，濕空氣中水蒸氣在翅片表面被冷卻后析出凝結液，此時熱量傳遞和質量傳遞同時發(fā)生[9-10]，凝結液會阻塞空氣流道增大壓降，也會占據(jù)翅片換熱面積惡化換熱，而凝結液流動又增加空氣擾動強化了換熱，導致凝結液對翅片管換熱器的換熱過程影響較為復雜[11-12]。當前研究人員從換熱器幾何結構和運行工況等因素對濕工況下的翅片管換熱器空氣側性能展開了大量研究，并開發(fā)了可預測空氣側性能的關聯(lián)式[13-15]。濕潤性不同的翅片表面凝結液的形態(tài)不同也會對翅片管換熱器空氣側性能產(chǎn)生影響。Ganesan等[16]對疏水、親水及無親水涂層翅片進行了對比，發(fā)現(xiàn)帶親水翅片能促使翅片表面的凝結液排出并對換熱性能的影響較小。在溫室高濕環(huán)境下，除濕換熱器內凝結水較多，直接影響了換熱器的傳熱傳質及阻力性能，且易滋生細菌污染被處理的空氣，給溫室作物生長帶來病患。然而現(xiàn)有翅片管換熱器空氣側性能的研究大都是應用于人居環(huán)境，針對溫室環(huán)境的研究相對較少，并且大多是基于無親水涂層翅片，對于親水翅片的相關研究較為薄弱。

雖然，國內外學者針對冷卻除濕技術在溫室中的應用開展了大量研究，但是對于溫室環(huán)境下冷卻除濕系統(tǒng)中翅片管換熱器空氣側性能影響機理的基礎研究較為薄弱，特別是帶親水涂層的翅片管換熱器。為此本文通過風洞營造了溫室環(huán)境（溫濕度分別為285～308 K和60%～90%），對帶親水涂層翅片管換熱器在除濕工況下空氣側的性能展開研究，并與無親水涂層翅片的進行對比。分析不同進口條件對帶親水涂層翅片管換熱器空氣側熱質傳遞及阻力特性的影響，并對現(xiàn)有無親水涂層翅片換熱器的傳熱因子、傳質因子和摩擦因子的關聯(lián)式進行修正，使其適用于溫室及相似環(huán)境下的親水翅片管換熱器，為溫室及相似環(huán)境下冷卻除濕系統(tǒng)中親水翅片管換熱器的設計與應用提供參考。

1 試驗設計

1.1 試驗系統(tǒng)

本試驗系統(tǒng)如圖1所示，該系統(tǒng)由空氣流量測量段、空氣溫濕度處理段、換熱器測試段、制冷劑循環(huán)回路組成。空氣流量測量段由變頻風機為空氣流動提供動力，空氣流量根據(jù)標準ASHRAE 41.2[17]通過壓差測量儀測量流量噴嘴前后的壓差計算得到?？諝馓幚矶卧O有電加熱器、加濕器以及由恒溫槽和換熱器組成的冷卻裝置共同調節(jié)空氣的溫濕度，為測試段提供恒溫恒濕的空氣。預先校準的8個T型熱電偶分別置于測試段的進出口，測量空氣的干球溫度；濕度傳感器用于測量測試段進出口的相對濕度；換熱器空氣側的壓降則通過壓差測量儀測得。為保證氣流的均勻性，在系統(tǒng)內的氣流通道上布置了均流板。

1.變頻風機 2.均流板 3.噴嘴 4.壓差測量儀 5.測壓環(huán) 6.電加熱器 7.電極式加濕器 8.恒溫槽 9.冷卻換熱器 10.混合器 11.濕度傳感器 12.熱電偶 13.泵 14.流量計 15.測試翅片管換熱器

制冷劑循環(huán)回路由恒溫槽、泵和流量計組成。制冷劑（體積濃度比為40%的乙二醇溶液）在恒溫槽中達到設定溫度后由水泵送入測試換熱器中換熱后再經(jīng)流量計流回恒溫槽。測試換熱器制冷劑側的進出口布置有T型熱電偶用于測量制冷劑進出口溫度。在整個換熱過程中，濕空氣在翅片間的空氣通道內遇冷凝結發(fā)生相變，制冷劑在管內流動參與換熱未發(fā)生相變。試驗系統(tǒng)均采用保溫處理，以確保熱量損失和試驗數(shù)據(jù)滿足標準ASHRAE 33[18]的要求。

1.2 測試對象和工況

本試驗測試段為平翅片管換熱器88 mm×106 mm×151 mm (××)，見圖2，詳細參數(shù)如表1所示。翅片為帶親水涂層和無親水涂層的鋁翅片，親水層的厚度為0.8m，具體結構和工藝可參考文獻[19]。通過光學接觸角測量儀測得帶親水涂層和無親水涂層鋁翅片的表面接觸角分別為25°和70°。結合不同種類溫室作物各生長階段適宜的溫濕度范圍[20]，試驗選取了具有代表性的環(huán)境溫濕度和換熱器運行工況，具體試驗工況如表2所示。

注：L、W和H分別為長、寬、高，mm；Pt和Pl分別為橫向和縱向管間距，mm；Do為管外徑，mm; δ為翅片厚度, mm; Sp為翅片間距, mm.

表1 測試翅片管換熱器結構參數(shù)

表2 試驗工況

2 數(shù)據(jù)處理

2.1 換熱量

空氣側換熱量a和制冷劑側換熱量r由式（1）和式（2）求得。

平均換熱量avg為：

式中a和r分別為空氣側和制冷劑側的換熱量，W；a和r分別為空氣側和制冷劑側的質量流量，kg/s；a,in和a,out為濕空氣進出口的焓值，J/kg；r,in和r,out為制冷劑進出口溫度，K；c,r為制冷劑的比熱容，J/(kg·K)。

2.2 傳熱因子、傳質因子和摩擦因子

傳熱因子h、傳質因子m和摩擦因子是量化翅片管換熱器熱質傳遞和壓降特性最常用的無量綱參數(shù)[19]。

其中

采用凱斯法[21]計算空氣側摩擦因子為

式中s為顯熱換熱系數(shù)，W/(m2·K)；m為傳質系數(shù)，kg/(m2·s)；a,max為空氣側換熱通道最小截面處的流量，kg/(m2·s)；o、min和fr分別為翅片與管外壁的總面積、空氣側換熱通道的最小截面積和迎風面積，m2；Δ為空氣側壓降，Pa；a,in、a,out和a,m分別為濕空氣進口、出口及其平均密度，kg/m3；c,a為空氣的比熱容，J/(kg·K)；為普朗特數(shù)；為施密特數(shù)。

公式（4）和（5）中空氣側的顯熱換熱系數(shù)s和傳質系數(shù)m是計算h和m的關鍵，具體求解過程見文獻[19,22]，求解過程中主要公式如下：

基于焓差的空氣側換熱方程為

基于焓的總傳熱系數(shù)o,w計算式為

空氣側總傳熱系數(shù)o,w根據(jù)下式計算：

式中Δm為平均焓差，J/kg；o,w為空氣側總傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；c和i分別為基于翅根的管外徑和管內徑，m；p為管長，m；p為導熱率，W/(m·K)；p,i和p,o分別為管內外表面積，m2；f為翅片面積，m2；f,wet為濕翅片效率；r為制冷劑側換熱系數(shù)，W/(m2·K)；'p、'r、'w,p、'w,m分別為管內壁與管外壁溫度之間、制冷劑溫度和管內壁溫度之間、管外壁水膜平均溫度、水膜平均溫度的空氣飽和曲線斜率，J/(kg×K)。

當濕空氣流經(jīng)換熱器空氣通道時同時發(fā)生傳熱和傳質，可由方程（11）描述。

式中a和a,m分別為濕空氣的含濕量和平均含濕量，kg/kg；s,p,o,m和s,w,m分別為管外壁面溫度和水膜平均溫度的飽和空氣含濕量，kg/kg；a和a,m分別為濕空氣的焓值和平均焓值，J/kg；s,p,o,m和s,w,m分別為管外壁溫度和水膜平均溫度下的飽和空氣焓，J/kg；為翅片因子。

2.3 誤差分析

根據(jù)Kline-McClintock法[23]計算試驗不確定度。主要參數(shù)的不確定度如表3所示。

表3 試驗參數(shù)的不確定度

3 結果與分析

3.1 親水涂層對翅片管換熱器空氣側性能的影響

當空氣進口相對濕度為60%～90%，進口空氣流速和溫度分別為2.0 m/s和300 K，制冷劑進口溫度為285 K時，親水涂層對h、m及的影響如圖3所示。由圖3可知，在試驗的相對濕度范圍內，帶親水涂層翅片的h、m及均小于無親水涂層翅片。其中親水涂層對的影響最大，m次之，h最小，帶親水涂層和無親水涂層的翅片管換熱器、m及h最大相差分別為53.9%、24.8%、16.6%。因為在除濕工況下凝結液在2種表面上的存在形式不同，無親水涂層表面的凝結液以珠狀形式存在，在一定程度上使得翅片表面粗糙化，空氣側換熱被增強，而帶親水涂層的表面會形成一層較薄的液膜，相當于增加一層熱阻，所以帶親水涂層的翅片管式換熱器空氣側熱質傳遞性能比無親水涂層的弱。親水涂層對阻力性能的影響要大于對熱質傳遞性能的影響，這是因為以珠狀形式存在的凝結液會堵塞空氣通道，而帶親水涂層翅片表面的凝結液會聚集成液膜并在重力的作用下加速流出空氣通道，能有效降低空氣側阻力。

圖3 親水涂層對jh、jm及f的影響

從圖3中還可發(fā)現(xiàn)，隨著相對濕度的增加，2種翅片表面下的h、m及均呈增長趨勢。其中，m的變化最為明顯，相對濕度從60%增長到90%時，帶親水涂層和無親水涂層的m分別增長了2.3倍和1.9倍。這是由于濕空氣相對濕度越大，含濕量越大，空氣側質量傳遞增強的緣故。而對進口相對濕度的變化并不敏感。

上述對比表明：帶親水涂層對翅片管換熱器空氣側熱質傳遞及阻力特性的影響較大，現(xiàn)有的無親水翅片管換熱器的研究結論已不適用于帶親水涂層翅片管換熱器。

3.2 進口條件對親水翅片管換熱器空氣側性能的影響

為研究典型溫室環(huán)境下進口條件對帶親水涂層翅片管換熱器空氣側性能的影響，選擇換熱器空氣進口相對濕度為80%時，分析不同空氣進口溫度與制冷劑進口溫度下h、m及隨空氣側雷諾數(shù)的變化規(guī)律。如圖4所示，三者均與雷諾數(shù)呈反比，該趨勢與無親水涂層的研究結果一致[24-25]。在圖4a中h、m及隨著制冷劑進口溫度的減小而逐漸增大，m的增大趨勢最明顯。制冷劑溫度從291 K降至280 K時，m從4.75×10-3增至7.09×10-3，增長了0.5倍，h從6.99×10-3增至8.34×10-3，增長了0.2倍。相比之下，幾乎不受制冷劑進口溫度的影響。當制冷劑進口溫度越低時，翅片表面溫度與空氣露點溫度相差越大，此時，翅片表面溫度下的飽和空氣含濕量越小，空氣側質量傳遞的驅動力越大，所以m變大。翅片表面析出的凝結液增多后，在重力的作用下加速流出空氣通道，凝結液的擾動在一定程度上增強了空氣側的傳熱使得h也變大。

圖4 進口條件對jh、jm及f的影響 (RHa,in=80%)

圖4b中，在相同的制冷劑溫度下，隨空氣進口溫度的增大而略有增長。當空氣進口相對濕度為80%，制冷劑進口溫度為285 K，空氣進口溫度增至300 K時，h達到最大，這表明在測試進口空氣溫度范圍內，該進口條件下?lián)Q熱器空氣側傳熱最大，傳熱性能最優(yōu)，此時再提高空氣進口溫度并不能增強空氣側的傳熱性能。從圖4中還可知，當空氣進口溫度與制冷劑進口溫度相差過小時，傳熱因子h與傳質因子m明顯減小，這是因為空氣側的熱質傳遞驅動力較小，導致熱量傳遞和質量傳遞能力下降。

3.3 關聯(lián)式誤差對比及其修正

研究人員在分析影響換熱器空氣側熱質傳遞及阻力特性因素的同時，還致力于開發(fā)大量關聯(lián)式來預測其性能[26-32]，他們提出的關聯(lián)式被廣泛的應用在換熱器的熱工設計和科學研究中。本文通過對現(xiàn)有的關聯(lián)式計算分析，選用了與試驗數(shù)據(jù)相對誤差較小的關聯(lián)式。Wang等[31]一直致力于翅片管換熱器空氣側特性的研究，通過大量的試驗獲得了豐富的試驗數(shù)據(jù)。Pirompugd等[32]提出了2種評估濕工況下翅片管換熱器空氣側性能的方法，并開發(fā)了與試驗數(shù)據(jù)吻合良好的關聯(lián)式。其表達式如下：

傳熱因子h的關聯(lián)式[32]為

傳質因子m的關聯(lián)式[32]為

摩擦因子的關聯(lián)式[31]為

式中Dc為基于翅根管外徑的空氣側雷諾數(shù)；p為包含翅片厚度的翅片間距，mm。式（12）～式（14）關聯(lián)式適用范圍為：1≤≤6，300≤Dc≤5 500，6.93 mm≤c≤10.34 mm，13.6 mm≤l≤22.0 mm，17.7 mm≤t≤25.4 mm，1.19 mm≤p≤3.20 mm，0.115 mm≤≤0.130 mm。

為驗證關聯(lián)式對本研究試驗方法和數(shù)據(jù)的適用性，在關聯(lián)式適用的工況內采用無親水涂層的翅片換熱器進行了試驗驗證，結果如圖5所示。

圖5 試驗結果與關聯(lián)式預測值的誤差

由圖5可知，無涂層情況下h、m及的試驗值與相關預測的平均誤差分別為7.54%、7.79%、8.85%，均小于10%，表明在關聯(lián)式的適用范圍內，本文試驗方法和數(shù)據(jù)是適用的。圖5中不同工況下帶親水涂層翅片管換熱器試驗數(shù)據(jù)與文獻[31-32]中關聯(lián)式預測值的誤差對比結果表明：文獻中的預測值均比試驗數(shù)據(jù)大，傳熱因子h、傳質因子m、摩擦因子的最大誤差分別達到52.5%、219.6%、71.1%，平均誤差分別為30.8%、78.5%、29.6%。由此可知，親水涂層改變了凝結液在翅片表面的存在形態(tài)進而影響了換熱器空氣側的性能，并且空氣進口溫度、相對濕度以及制冷劑進口溫度的改變也對其產(chǎn)生了較大的影響。由于現(xiàn)有的關聯(lián)式僅考慮了換熱器幾何尺寸和雷諾數(shù)對無親水涂層翅片管換熱器空氣側熱質傳遞及阻力特性的影響，導致其不能精準的預測溫室環(huán)境下帶親水涂層翅片管換熱器空氣側熱質傳遞及阻力特性。所以，本文將對所選關聯(lián)式進行修正使其適用于溫室及相似環(huán)境下的親水翅片管換熱器。

本文根據(jù)試驗數(shù)據(jù)運用多元非線性回歸方法在所選關聯(lián)式的基礎上，添加涉及溫度和相對濕度修正因子的多項式，得到了帶親水涂層翅片管換熱器熱質傳遞及阻力特性的關聯(lián)式，如式（15）～式（17）所示。

修正后的傳熱因子h的關聯(lián)式為

修正后的傳質因子m的關聯(lián)式為

修正后的摩擦因子的關聯(lián)式為

對于帶親水涂層的翅片管換熱器，式（15）～式（17）中關聯(lián)式修正項的適用范圍為：285 K≤a,in≤308 K，270 K≤r,in≤291 K，60%≤RHa,in≤90%，1 000≤Dc≤4 500。

圖6為修正后關聯(lián)式預測值與所有試驗測試數(shù)據(jù)的對比。修正后傳熱因子h和傳質因子m的關聯(lián)式在±15%的誤差范圍內分別能涵蓋96.4%、100%的試驗數(shù)據(jù)，在±10%的誤差范圍內涵蓋92.9%、96.4%的試驗數(shù)據(jù)，平均誤差分別為5.1%和5.9%。修正后的摩擦因子的關聯(lián)式在±10%的誤差范圍內能涵蓋96.4%的試驗數(shù)據(jù)，修正后平均誤差為4.7%。

4 結 論

本文在風洞營造的溫室環(huán)境下（溫濕度分別為285～308 K和60%～90%），對比帶親水涂層和無親水涂層翅片管換熱器空氣側的性能。研究帶親水涂層翅片管換熱器空氣側熱質傳遞及阻力特性，討論現(xiàn)有無親水涂層翅片性能預測關聯(lián)式對親水翅片的適用性并進行修正，使修正后的關聯(lián)式適用于溫室及相似環(huán)境下的親水翅片管換熱器。研究的主要結論如下：

1）親水涂層會影響翅片管換熱器空氣側的性能，帶親水涂層翅片的傳熱因子（h）、傳質因子（m）及摩擦因子（）均小于無親水涂層翅片，其中，親水涂層對的影響最大，表明親水涂層可以加速凝結水的排出，有效降低空氣側阻力。

2）在溫室除濕環(huán)境下，帶親水涂層翅片的h、m及均隨著相對濕度的增加而增加，m的變化最為顯著，而對進口相對濕度的變化并不敏感。

3）帶親水涂層翅片的h、m及隨空氣側雷諾數(shù)和制冷劑進口溫度的增加而減小，空氣進口溫度與制冷劑進口溫度相差過小時，m顯著減小。并且當空氣進口相對濕度為80%，制冷劑進口溫度為285 K，空氣進口溫度增至300 K時，再提高空氣進口溫度并不能增強空氣側的傳熱性能。

4）修正后h、m和的關聯(lián)式在±10%的誤差范圍內分別能涵蓋92.9%、96.4%和96.4%的試驗數(shù)據(jù)，3種因子的平均誤差分別為5.1%、5.9%、4.7%。

上述結論可為溫室及相似環(huán)境下冷卻除濕系統(tǒng)中親水翅片管換熱器的設計與應用提供參考。在后續(xù)研究中筆者還將致力于開展更多的試驗以進一步探索影響機理和開發(fā)出應用范圍更廣的關聯(lián)式。

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Airside performance of fin-tube heat exchangers for cooling dehumidification in greenhouses

Zhang Yibo1, Hu Wanling1,2※, Wang Jing1, Guan Yong1,2, Lin Yuanshan1, Zhao Shengying1

(1.,,730070,; 2.,730070,)

Cooling-dehumidification technology is gradually applied to the semi-closed structure of the greenhouse. The reason can be that the indoor air humidity is usually higher than the suitable growth range of the planted crops. Among them, the airside performance of the fin-tube heat exchangers directly dominates the efficiency of the cooling-dehumidification system. In this study, a systematic investigation was made to clarify the influence mechanism of the greenhouse environment on the airside performance of the aluminum fin-tube heat exchangers with the hydrophilic coating (thickness 0.8m). An airside performance experiment was then conducted on the greenhouse environment created by a wind tunnel, in which the air temperature was 285 to 308 K and the relative humidity was 60% to 90%. The experimental platform of the wind tunnel consisted of the airflow rate measurement, the air temperature and humidity treatment, the fin-tube heat exchanger test, and the refrigerant circulation circuit, according to the American Society of Heating Refrigerating and Air conditioning Engineer (ASHRAE) standards. A comparison was made on the airside performance of the exchanger with and without hydrophilic coating. The correlation analysis was carried out between the predicted and experimental data, in terms of the heat transfer, mass transfer, and friction factor for those without hydrophilic fins. It was found that the predicted values deviated significantly from the experimental data. By contrast, multiple nonlinear regression was utilized to add the correction factors of temperature and relative humidity into the correlations of the fin-tube heat exchanger without hydrophilic coating. The new correlation was then applied to the fin-tube heat exchangers with the hydrophilic coating in the greenhouse environment. The results showed that the hydrophilic coating dominated the airside performance of the fin-tube heat exchanger in the greenhouse environment. The heat transfer factor, mass transfer factor, and friction factor of the fins with the hydrophilic coating were smaller than that of those without hydrophilic coating, in which the hydrophilic coating posed the most significant effect on the friction factor. The maximum difference in the friction factor of fin-tube heat exchangers with and without hydrophilic coating was 53.9%, indicating that the fins with the hydrophilic coating effectively promoted the discharge of condensate. The heat transfer factor, mass transfer factor, and friction factors of the fins with the hydrophilic coating decreased with the increase of airside Reynolds number and refrigerant inlet temperature, but increased with the rise of relative humidity. The mass transfer factor was more sensitive to the inlet relative humidity. Once the inlet temperature of refrigerant was 285 K, the inlet air relative humidity was 80%, and the air inlet temperature increased to 300 K, indicating the maximum heat transfer factor. There was no influence of the air inlet temperature on the heat transfer performance of the airside in this case. The predicted values of the selected correlation of the smallest deviation were larger than the experimental data. The maximum deviation reached 52.5%, 219.6%, and 71.1% for the heat transfer factor, mass transfer factor, and friction factor, respectively. The new correlations for the corrected heat transfer factor, mass transfer factor, and friction factor were 92.9%, 96.4%, and 96.4% of the experimental data within ±10%, after the correction factors were introduced for the temperature and relative humidity into the selected correlations. The mean deviation of the heat transfer factor, mass transfer factor, and friction factor were 5.1%, 5.9%, and 4.7%, respectively. The finding can provide a strong reference for the thermal design and application of fin-tube heat exchangers with the hydrophilic coating in the cooling-dehumidification systems of the greenhouse.

greenhouses; temperature; humidity; experiment; cooling-dehumidification; fin-tube heat exchangers; hydrophilic coating; airside performance

10.11975/j.issn.1002-6819.2022.21.024

TK124

A

1002-6819(2022)-21-0205-07

張翊玻，胡萬玲，王靜，等. 溫室冷卻除濕用翅片管換熱器空氣側的性能[J]. 農業(yè)工程學報，2022，38(21)：205-211.doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2022.21.024 http://www.tcsae.org

Zhang Yibo, Hu Wanling, Wang Jing, et al. Airside performance of fin-tube heat exchangers for cooling dehumidification in greenhouses[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2022, 38(21): 205-211. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2022.21.024 http://www.tcsae.org

2022-08-24

2022-10-28

國家自然科學基金項目（51868035，51866006）；甘肅省優(yōu)秀研究生創(chuàng)新之星項目（2022CXZX-562）；蘭州交通大學百名青年優(yōu)秀人才培養(yǎng)計劃基金資助項目（2018[103]）

張翊玻，研究方向為換熱器強化傳熱傳質研究。Email：12201123@stu.lzjtu.edu.cn

胡萬玲，博士，教授，碩士導師，研究方向為強化傳熱傳質與溫室熱濕環(huán)境調控技術。Email：huwanlling@mail.lzjtu.cn