頁巖人工裂縫應(yīng)力敏感性實(shí)驗(yàn)研究
——以川南地區(qū)龍馬溪組頁巖為例

吳建發(fā) 樊懷才 張 鑒 胡浩然 苑術(shù)生 李佳峻

中國石油西南油氣田公司頁巖氣研究院

0 引言

頁巖氣作為存儲(chǔ)于暗色泥頁巖與碳質(zhì)頁巖中自生自儲(chǔ)的天然氣，廣泛分布于北美、中亞、中東、北非及我國的部分地區(qū)[1-7]。2012年設(shè)立了中國第一個(gè)國家級頁巖氣示范區(qū)長寧—威遠(yuǎn)頁巖氣示范區(qū)[8-10]。截至2020年12月，中石油西南油氣田分公司頁巖氣年產(chǎn)量突破100×108m3，顯示了川南頁巖氣良好的勘探開發(fā)潛力。

然而，由于頁巖儲(chǔ)層超低孔、超低滲特性，國內(nèi)外普遍采用水平井和大型水力壓裂技術(shù)進(jìn)行有效開發(fā)[11-14]。頁巖基質(zhì)滲透率較低，氣井生產(chǎn)壓差往往較大。大量實(shí)驗(yàn)研究及現(xiàn)場應(yīng)用證實(shí)[15-19]，較大生產(chǎn)壓差作用下，由于支撐劑的破碎、嵌入及運(yùn)移等作用，頁巖儲(chǔ)層裂縫表現(xiàn)出一定的應(yīng)力敏感特征。國內(nèi)外頁巖氣生產(chǎn)實(shí)踐表明，通過優(yōu)化排采測試及生產(chǎn)制度[20-23]可避免或降低頁巖人工裂縫應(yīng)力敏感性對滲透率的傷害程度，從而提高氣井EUR和井控地質(zhì)儲(chǔ)量采收率。目前，國內(nèi)頁巖氣井排采測試制度可分為油嘴由大到小和由小到大兩種方式，哪種排采方式更有利于降低應(yīng)力敏感性對氣井產(chǎn)能的傷害程度尚未明確。除排采測試方式外，油嘴尺寸的更換級差對頁巖氣井產(chǎn)能也有影響[24-30]，四川盆地某區(qū)塊頁巖氣井測試結(jié)果表明，不同油嘴尺寸級差條件下氣井的測試產(chǎn)量、穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間差別明顯。

雖然生產(chǎn)現(xiàn)場實(shí)踐證實(shí)合理控制生產(chǎn)壓差可以降低滲透率損失程度、提高氣井開發(fā)效果，但還需要深化控壓生產(chǎn)的機(jī)理性認(rèn)識(shí)。目前，國內(nèi)主要采用微觀分析、理論計(jì)算、變圍壓實(shí)驗(yàn)等方式[31-35]評價(jià)頁巖人工裂縫應(yīng)力敏感性，無法全面考慮支撐劑壓實(shí)、變形、嵌入、破碎、運(yùn)移對頁巖人工裂縫應(yīng)力敏感性的影響，為此，本文以四川盆地龍馬溪組頁巖為研究對象，創(chuàng)新采用定圍壓變流壓測試方式開展頁巖人工裂縫滲透率敏感性實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)過程更符合頁巖氣井生產(chǎn)實(shí)際，深化頁巖氣井特殊生產(chǎn)機(jī)理性認(rèn)識(shí)，研究成果為頁巖氣井排采制度和氣井生產(chǎn)制度優(yōu)化等提供借鑒。

1 實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

本實(shí)驗(yàn)選取川南某區(qū)塊龍一12層位的巖心樣本（表1）。由于頁巖層理發(fā)育、脆性高，在人工造縫時(shí)，若作用力方向未與層理縫對齊，容易出現(xiàn)應(yīng)力錯(cuò)位，導(dǎo)致造縫成功率較低。常規(guī)線切割造縫方法，造出的縫面過于光滑平整，與現(xiàn)場壓裂縫的縫面特征差異較大。為此，采用巴西劈裂法[27-28]進(jìn)行人工造縫（圖1），巴西劈裂法的優(yōu)勢：①劈裂機(jī)頂針對準(zhǔn)巖心層理縫，壓力作用于層理縫局部弱應(yīng)力面，緩慢加壓將巖心壓開，獲得天然的粗糙裂縫；②劈裂機(jī)放樣倉為“凹”型，兩側(cè)倉壁可模擬原始地層圍壓條件下人工裂縫張開的過程；③操作流程簡單，造縫成功率較高（可達(dá)95%左右）。

表1 巖心基本參數(shù)表

圖1 巴西劈裂法造縫裝置照片

為了模擬不同加砂強(qiáng)度、不同排采方式、不同生產(chǎn)制度下頁巖人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感性，將70/100目30%石英砂與40/70目70%陶粒的支撐劑均勻地鋪置于人工裂縫中（圖2），鋪砂濃度分別設(shè) 置 為 0.5 kg/m2、1.0 kg/m2、2.0 kg/m2、5.0 kg/m2、10.0 kg/m2，其中以 2.0 kg/m2為主。采用熱縮膜包裹巖心，固定裂縫及支撐劑的位置，制得不同鋪砂濃度的支撐裂縫巖心樣本（圖3），巖樣制備情況及鋪砂誤差如表2 所示。

表2 不同鋪砂濃度巖樣制備情況表

圖2 填充支撐劑的頁巖巖心照片

圖3 巖心制備情況匯總照片

1.2 實(shí)驗(yàn)流體

本實(shí)驗(yàn)采用純度為99.9% 的N2作為實(shí)驗(yàn)流體。

2 實(shí)驗(yàn)測試設(shè)計(jì)

現(xiàn)有的儲(chǔ)層應(yīng)力敏感性評價(jià)研究對象主要為基質(zhì)和微裂縫，并且以變圍壓測試為主，如果采用該測試方式評價(jià)有支撐劑條件下頁巖人工裂縫的應(yīng)力敏感性，僅能模擬支撐劑變形、嵌入、破碎對人工裂縫滲透率的影響，無法模擬頁巖氣井生產(chǎn)過程中支撐劑在高速流體沖刷作用下發(fā)生運(yùn)移對裂縫滲透率應(yīng)力敏感的影響。因此，本次研究創(chuàng)新設(shè)計(jì)了變流壓方式開展頁巖人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感實(shí)驗(yàn)，確保了測試過程更符合生產(chǎn)實(shí)際。

2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)思路

為了評價(jià)人工裂縫不同鋪砂濃度條件下應(yīng)力敏感性，深化頁巖氣井排采制度、生產(chǎn)制度優(yōu)化的機(jī)理性認(rèn)識(shí)，設(shè)計(jì)了3套實(shí)驗(yàn)方案（表3），實(shí)驗(yàn)測試流程如圖4所示。

圖4 頁巖人工裂縫應(yīng)力敏感性測試實(shí)驗(yàn)流程圖

表3 頁巖人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)表

方案1模擬不同加砂強(qiáng)度條件下頁巖人工裂縫因支撐劑變形、破損、嵌入條件下滲透率變化規(guī)律，為優(yōu)化加砂強(qiáng)度提供依據(jù)。實(shí)驗(yàn)選取6塊巖心鋪砂濃度分別為 0 kg/ m2、0.5 kg/ m2、1.0 kg/ m2、2.0 kg/ m2、5.0 kg/ m2、10.0 kg/ m2。考慮頁巖氣井生產(chǎn)壓差一般較大，導(dǎo)致作用在支撐劑上的有效應(yīng)力普遍偏高，因此實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)初始作用在支撐劑上有效應(yīng)力為10 MPa。每塊巖心先由有效應(yīng)力10 MPa以5 MPa級差逐級加載至設(shè)計(jì)的最高有效應(yīng)力，然后再以5 MPa級差從最高有效應(yīng)力逐級卸載至有效應(yīng)力為10 MPa，評價(jià)不同鋪砂濃度條件下頁巖人工裂縫的應(yīng)力敏感性。

方案2模擬油嘴由小到大、由大到小兩種測試條件下人工裂縫滲透率變化規(guī)律，為優(yōu)化排采制度提供依據(jù)。兩者測試條件下巖心鋪砂濃度均為2.0 kg/ m2。開展油嘴由小到大排采制度的模擬實(shí)驗(yàn)時(shí)，由于上一級小油嘴測試對初始滲透率產(chǎn)生的傷害可以忽略，因此，可以采用同一組巖心以5 MPa級差從有效應(yīng)力10 MPa逐級加載至30 MPa，模擬油嘴由小到大測試條件下人工裂縫的滲透率變化規(guī)律。開展油嘴由大到小排采制度的模擬實(shí)驗(yàn)時(shí)，由于每組實(shí)驗(yàn)作用在人工裂縫和支撐劑上的初始有效應(yīng)力較大，會(huì)對初始滲透率產(chǎn)生先期傷害，因此，油嘴由大到小測試方式的模擬實(shí)驗(yàn)需要選取多個(gè)初測滲透率（有效應(yīng)力10 MPa時(shí)測定的滲透率）相近的巖心，每組實(shí)驗(yàn)都需要使用新的巖心，以5 MPa級差從各巖心最大有效應(yīng)力逐級卸載至10 MPa，模擬不同初始油嘴尺寸條件下人工裂縫的滲透率變化規(guī)律。

方案3模擬不同生產(chǎn)制度條件下人工裂縫滲透率變化規(guī)律，為優(yōu)化生產(chǎn)制度提供依據(jù)。各巖心鋪砂濃度均設(shè)置為2.0 kg/ m2。為了深化放壓、控壓兩種生產(chǎn)方式的機(jī)理認(rèn)識(shí)，設(shè)計(jì)了有效應(yīng)力變化幅度分別為 2.5 MPa、5.0 MPa、7.5 MPa、10 MPa 條件下頁巖人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感性實(shí)驗(yàn)，掌握大壓差、小壓差逐級穩(wěn)定降壓兩種生產(chǎn)方式人工裂縫滲透率變化規(guī)律。另外，設(shè)計(jì)不同應(yīng)力加載、卸載條件下滲透率應(yīng)力敏感測試實(shí)驗(yàn)，掌握滲透率恢復(fù)率突變的臨界條件，為氣井合理配產(chǎn)提供依據(jù)。

2.2 測試方法

1）按照頁巖人工裂縫應(yīng)力敏感性測試實(shí)驗(yàn)流程圖連接實(shí)驗(yàn)裝置，并檢測管線、儀器裝置的氣密性；其次，將填充好支撐劑、塑封完整的巖樣放入巖心夾持器，用黑色熱縮膜包裹固定。

2）采用壓力跟蹤模式對測試系統(tǒng)逐步加壓，即圍壓先從0逐步增加至5 MPa，然后圍壓與流壓之間的壓差始終保持在5 MPa同步增加圍壓和流壓，至圍壓上升至45 MPa、流壓上升至40 MPa，這樣既可保證人工裂縫滲透率不發(fā)生先期明顯傷害，又可避免夾持器套筒損壞。最后，固定流壓為40 MPa，繼續(xù)升高圍壓直至50 MPa。

3）實(shí)驗(yàn)過程中圍壓大小不變，通過調(diào)整出口端回壓，模擬人工裂縫、支撐劑所承受的有效應(yīng)力的變化以及在不同生產(chǎn)壓差作用下支撐劑的運(yùn)移情況，評價(jià)有效應(yīng)力條件下人工裂縫的應(yīng)力敏感性，測試方式更符合頁巖氣井實(shí)際生產(chǎn)過程。

3 實(shí)驗(yàn)成果認(rèn)識(shí)

3.1 不同測試方式對頁巖裂縫應(yīng)力敏感性評價(jià)結(jié)果的影響

為了評價(jià)變圍壓測試和變流壓測試條件下支撐劑的運(yùn)移情況，分別對兩種不同測試前后巖心進(jìn)行了CT 掃描。CT掃描結(jié)果顯示，在實(shí)驗(yàn)前，支撐劑在人工裂縫中基本上呈均勻分布狀態(tài)。對比圖5-a、b可以看出，變圍壓測試前后支撐劑分布特征基本一致，支撐劑在裂縫中分布均勻，不存在堆積區(qū)域，支撐劑無明顯運(yùn)移情況。對比圖5-c、d可以看出，變流壓測試后支撐劑明顯沿測試氣流方向運(yùn)移。因此，支撐劑運(yùn)移對頁巖人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感性的影響不容忽略，應(yīng)采用變流測試方式評價(jià)頁巖人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感性。

圖5 實(shí)驗(yàn)前后支撐劑分布特征對比圖

3.2 支撐形式對頁巖裂縫應(yīng)力敏感性的影響

在壓裂過程中，由于重力分異作用，壓裂液的延伸距離往往遠(yuǎn)大于支撐劑運(yùn)移的距離，造成距離井底遠(yuǎn)端的人工縫網(wǎng)中無支撐劑支撐，為了掌握有/無支撐劑鋪置條件下人工裂縫應(yīng)力敏感性，開展了有/無支撐劑的人工裂縫應(yīng)力敏感性對比實(shí)驗(yàn)。

從圖6可以看出，對于無支撐劑的人工裂縫，在加載過程中，當(dāng)有效應(yīng)力從10 MPa增大至30 MPa時(shí)，巖樣歸一化滲透率下降至0.1；在卸載過程中，有效應(yīng)力恢復(fù)到10 MPa后，歸一化滲透率恢復(fù)到0.35，滲透率損失率為65%，人工裂縫應(yīng)力敏程度為中等偏強(qiáng)。結(jié)果表明，壓裂后僅被壓裂液壓開而沒有支撐劑支撐的人工裂縫，在生產(chǎn)過程中裂縫更容易閉合，滲透率下降速度快，難以達(dá)提高氣井產(chǎn)量的目的。

圖6 有/無支撐劑時(shí)人工裂縫歸一化滲透率與有效應(yīng)力的關(guān)系圖

對初始鋪砂濃度為2.0 kg/m2的人工裂縫開展定圍壓變流壓測試，從圖5～8可以看出，采用變流壓測試，支撐劑破損率隨著有效應(yīng)力增加而增加，且支撐劑會(huì)不同程度地嵌入到裂縫面內(nèi)以及在裂縫內(nèi)發(fā)生運(yùn)移，造成人工裂縫滲透率出現(xiàn)應(yīng)力敏感現(xiàn)象，即隨著有效應(yīng)力增大至30 MPa，巖樣歸一化滲透率降至0.6左右；在卸載過程中，當(dāng)有效應(yīng)力恢復(fù)到10 MPa，歸一化滲透率緩慢增大到0.71，滲透率損失率為29.0%，人工裂縫應(yīng)力敏感程度為中等偏弱。因此，對于頁巖氣井，壓裂過程中盡量確保支撐劑鋪置更遠(yuǎn)，形成更多的支撐縫，壓后排采及生產(chǎn)過程中要盡量避免支撐劑發(fā)生嵌入、破碎、運(yùn)移等現(xiàn)象發(fā)生，降低人工裂縫的應(yīng)力敏感性，使人工裂縫保持較高的導(dǎo)流能力。

圖7 支撐劑破碎率與有效應(yīng)力的關(guān)系圖

圖8 實(shí)驗(yàn)后支撐劑嵌入照片

3.3 支撐劑濃度對人工裂縫應(yīng)力敏感性的影響

為優(yōu)化加砂強(qiáng)度，需對不同鋪砂濃度下頁巖人工裂縫滲透率敏感性進(jìn)行分析。從圖9、10可以看出，當(dāng)鋪砂濃度為0.5 kg/m2、有效應(yīng)力從10 MPa增大至30 MPa時(shí)，巖樣歸一化滲透率降至0.42，在卸載過程中，當(dāng)有效應(yīng)力恢復(fù)到10 MPa，歸一化滲透率緩慢增大到0.57。隨著鋪砂濃度增大，特別是當(dāng)鋪砂濃度大于2.0 kg/m2后，滲透率應(yīng)力敏感性差異越來越小，即當(dāng)有效應(yīng)力增大至30 MPa時(shí)，巖樣歸一化滲透率降至0.5～0.6左右；在卸載過程中，當(dāng)有效應(yīng)力恢復(fù)到10 MPa，歸一化滲透率緩慢增大到0.6～0.71，滲透率損失率為30%～40%左右，應(yīng)力敏感性為中等偏弱。

圖9 不同鋪砂濃度條件下應(yīng)力敏感測試曲線圖

圖10 不同鋪砂濃度條件下歸一化滲透率對比圖

3.4 有效應(yīng)力加載方式對人工裂縫應(yīng)力敏感性的影響

為模擬排采時(shí)油嘴由大到小條件下人工裂縫滲透率變化規(guī)律，采取由大到小方式加載有效應(yīng)力開展實(shí)驗(yàn)，如圖11所示。選取滲透率均為1 350 mD左右的5塊巖樣，各巖樣初始有效應(yīng)力為10 MPa、15 MPa、20 MPa、25 MPa、30 MPa，分別以 5 MPa級差依次降低有效應(yīng)力至10 MPa。從圖11可以看出，當(dāng)初始有效應(yīng)力為30 MPa時(shí)，人工裂縫滲透率由1 350 mD左右下降至593 mD，隨著有效應(yīng)力減小，滲透率逐步恢復(fù)，但恢復(fù)程度有限，當(dāng)有效應(yīng)恢復(fù)至10 MPa時(shí)，滲透率僅能恢復(fù)至810 mD。對比圖11中初始有效應(yīng)力分別為 10 MPa、15 MPa、20 MPa、25 MPa、30 MPa的滲透率變化曲線，若初始有效應(yīng)力越大，則滲透率下降越明顯，有效應(yīng)力下降過程中滲透率恢復(fù)程度越低。分析認(rèn)為，初始有效應(yīng)力大，則作用在支撐劑上的有效作用力越大，且氣體流速越快，導(dǎo)致支撐劑變形、嵌入、破碎、運(yùn)移越嚴(yán)重，人工裂縫滲透率不可逆?zhèn)Τ潭仍矫黠@。

圖11 油嘴由大到小測試條件下滲透率與有效應(yīng)力關(guān)系圖

為模擬排采時(shí)油嘴由小到大條件下人工裂縫滲透率變化規(guī)律，采取由小到大方式加載有效應(yīng)力開展實(shí)驗(yàn)，如圖12所示。選取滲透率為1 350 mD左右的巖樣，初始有效應(yīng)力為10 MPa，以5 MPa級差依次增加有效應(yīng)力至30 MPa。從圖12可以看出，當(dāng)初始有效應(yīng)力從10 MPa逐步增大至30 MPa，人工裂縫滲透率由 1 350 mD 逐步降低至 873 mD，明顯高于圖11中當(dāng)初始有效應(yīng)力為30 MPa時(shí)人工裂縫滲透率降至593 mD。分析認(rèn)為，模擬油嘴由小到大的方式排采測試時(shí)，隨著支撐劑上有效作用力逐步增大，支撐劑逐步被壓實(shí)，顆粒可動(dòng)能力下降，達(dá)到相同有效應(yīng)力時(shí)，人工裂縫滲透率傷害主要由支撐劑變形、嵌入、破壞造成的，支撐劑運(yùn)移對滲透率產(chǎn)生的傷害較小。因此，推薦頁巖氣井排采過程中，應(yīng)采取油嘴由小到大的方式測試求產(chǎn)，以降低排采過程中頁巖人工裂縫的應(yīng)力敏感性傷害程度。

圖12 油嘴由小到大測試條件下滲透率與有效應(yīng)力關(guān)系圖

3.5 有效應(yīng)力加載幅度對人工裂縫應(yīng)力敏感性的影響

一般來說，氣井配產(chǎn)越高，則壓降速度越快、壓降幅度越大。選取初始有效應(yīng)力為10 MPa時(shí)滲透率基本接近（約為1 350～1 400 mD）的四組巖心，設(shè)置 2.5 MPa、5.0 MPa、7.5 MPa、10.0 MPa 四種有效應(yīng)力增加級差，分別模擬不同配產(chǎn)、不同壓降幅度條件下人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感性變化規(guī)律。

從圖13可以看出，滲透率變化曲線可以劃分為兩個(gè)階段：第一個(gè)階段（有效應(yīng)力為10.0～17.5 MPa），各級壓降幅度下的滲透率下降趨勢和下降程度基本接近，分析認(rèn)為，該階段滲透率損失主要受支撐劑壓實(shí)、變形影響；第二個(gè)階段（有效應(yīng)力為17.5～40.0 MPa），該階段各級壓降幅度越大，則滲透率下降越明顯，分析認(rèn)為，該階段滲透率損失不僅受支撐劑破損、嵌入影響，而且支撐劑運(yùn)移對滲透率下降影響程度加劇，壓降幅度越大則支撐劑運(yùn)移越明顯。因此，實(shí)際排采及生產(chǎn)過程中應(yīng)采取小油嘴逐級放大生產(chǎn)壓差的方式進(jìn)行生產(chǎn)，避免 “跨級式”更換油嘴，防止人工裂縫快速閉合及氣井出砂現(xiàn)象發(fā)生。

圖13 不同有效應(yīng)力加載幅度條件下滲透率變化曲線圖

3.6 頁巖人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感性突變界限

為了掌握支撐劑發(fā)生破損、嵌入及運(yùn)移等對人工裂縫滲透率產(chǎn)生的不可逆?zhèn)Γ鞔_人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感性突變的技術(shù)界限，按照表3中實(shí)驗(yàn)方案3設(shè)計(jì)，開展有效應(yīng)力從10 MPa增加至最大有效應(yīng)力分別為 15 MPa、20 MPa、25 MPa、30 MPa 條件下的加載/卸載應(yīng)力敏感實(shí)驗(yàn)，評價(jià)不同最大有效應(yīng)力條件下滲透率恢復(fù)率。

將初始有效應(yīng)力為 10 MPa（圍壓 50 MPa，流壓40 MPa）壓實(shí)條件下巖心的滲透率視為滲透率k1，將最大有效應(yīng)力分別增加至 15 MPa、20 MPa、25 MPa、30 MPa后再恢復(fù)至10 MPa時(shí)的滲透率視為k2，將k2/k1比值定義為滲透率恢復(fù)率。

從圖14和表4可以看出，滲透率恢復(fù)率隨有效應(yīng)力增大呈“兩段式”特征，有效應(yīng)力低于19 MPa時(shí)，滲透率的恢復(fù)率可達(dá)到95%左右，該階段主要以支撐劑變形為主，滲透率恢復(fù)率較高；當(dāng)有效應(yīng)力大于19 MPa后，支撐劑發(fā)生破碎、嵌入、運(yùn)移現(xiàn)象明顯，滲透率恢復(fù)率較低。因此，在氣井配產(chǎn)時(shí)，應(yīng)充分考慮頁巖人工裂縫滲透率恢復(fù)率突變的技術(shù)界限，避免因生產(chǎn)壓差過大導(dǎo)致人工裂縫滲透率產(chǎn)生不可逆?zhèn)Α?/p>

圖14 不同有效應(yīng)力條件下滲透率恢復(fù)率分布圖

表4 不同有效應(yīng)力條件下滲透率恢復(fù)率實(shí)驗(yàn)結(jié)果表

4 結(jié)論

1）CT掃描結(jié)果表明，定圍壓變流壓測試方式時(shí)頁巖人工裂縫中支撐劑會(huì)發(fā)生運(yùn)移，定圍壓變流壓測試方式更符合頁巖氣井生產(chǎn)實(shí)際。

2）未鋪置支撐劑時(shí)，頁巖人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感程度中等偏強(qiáng)；鋪置支撐劑時(shí)，頁巖人工裂縫滲透率應(yīng)力敏感程度中等偏弱。因此，壓裂過程中應(yīng)實(shí)時(shí)優(yōu)化壓裂工藝確保支撐劑鋪置更遠(yuǎn)，形成更多的支撐縫，壓后排采及生產(chǎn)過程中要盡量控制生產(chǎn)壓差，一方面防止無支撐劑鋪設(shè)的裂縫過早發(fā)生閉合，另一方面防止有支撐縫中的支撐劑過早發(fā)生破碎、嵌入和運(yùn)移，確保人工裂縫長期保持較高的導(dǎo)流能力。

3）較油嘴由大到小測試方式，達(dá)到相同有效應(yīng)力時(shí)，采用油嘴由小到大測試時(shí)人工裂縫滲透率損失量小，推薦氣井排采過程中采取油嘴由小到大的方式測試求產(chǎn)。

4）小壓差逐級降壓生產(chǎn)更有利于保持人工裂縫長期導(dǎo)流能力，推薦實(shí)際排采及生產(chǎn)過程中采取小油嘴逐級放大生產(chǎn)壓差的方式進(jìn)行生產(chǎn)，避免 “跨級”更換油嘴。

5）頁巖人工裂縫滲透率存在不可逆?zhèn)Φ募夹g(shù)界限，頁巖氣井優(yōu)化配產(chǎn)時(shí)生產(chǎn)壓差不宜超過該技術(shù)界限，避免因生產(chǎn)壓差過大導(dǎo)致人工裂縫滲透率產(chǎn)生不可逆?zhèn)Α?/p>