不同擠壓載荷下圓柱形鋰離子電池的失效機理試驗研究

董思捷 張新春，2 汪玉林 劉南南 陳學晉

1.華北電力大學機械工程系，保定，0710032.河北省電力機械裝備健康維護與失效預防重點實驗室，保定，071003

0 引言

2015年，節能與新能源汽車被我國列為大力推動的十大重點研究領域之一[1]。2019年，工信部發布的《新能源汽車產業發展規劃(2021-2035年)》提出，5年后新能源汽車銷量可達到新車總銷量的20%，15年后純電動汽車將成為主流銷售車輛。隨著新能源汽車行業的快速發展，動力電池的需求也與日俱增。鋰離子電池由于其能量密度高、循環壽命長、無記憶效應和可減少局部空氣污染等優點而被廣泛應用于電動汽車的動力來源，但在碰撞中電池易受機械損傷發生內部短路引發熱失控，從而導致著火、爆炸等嚴重后果，因此，研究鋰離子電池在機械濫用荷載下的失效機理對電動汽車組的耐撞性設計具有重要意義[2]。

目前，國內外已展開針對機械載荷下鋰離子電池力-電-熱響應特性的研究。GREVE等[3]通過觀察徑向載荷下圓柱形電池卷芯的斷裂位置，指出電池的宏觀斷裂會引發其內部整體短路；SAHRAEI等[4]研究了四種不同載荷形式下18650鋰離子電池短路前外殼表面的裂紋和褶皺，認為外殼的斷裂對電池發生短路起到了加速作用；而WIERZBICKI等[5]的研究表明電池的抵抗力主要由電池卷芯提供；LIU等[6]描述了不同荷電狀態的軟包電池在機械壓痕下的力學響應和電化學行為；XU等[7]的研究考慮了應變率效應以及荷電狀態在徑向壓縮過程中對18650鋰離子電池力學性能的影響；LI等[8-9]討論了圓柱形、軟包和方形鋰電池的載荷-位移、開路電壓和溫度分布，并發現圓柱形鋰離子電池的機械性能相較于軟包電池更依賴于荷電狀態。關于鋰離子電池內部變形機理方面，GREVE等[3]、SAHRAEI等[10]采用CT掃描方法觀察鋰離子電池單體結構破壞模式；ZHU等[11]利用漸進壓痕試驗探究了電池局部短路到大面積短路的條件，通過X光計算機斷層掃描(XCT)觀察到軟包電池在機械濫用下一些特定的內部結構(如集流體金屬箔和電極材料)的剪切和拉伸破壞等現象；ZHU等[12]通過顯微計算機斷層掃描(Micro-CT)記錄了18650鋰離子電池軸向壓縮下電池端蓋各元件的變形順序。雖然計算機斷層掃描成像不會造成電池的二次損傷，但常常受限于分辨率，難以實現大型電池以及電池內部隔膜材料的成像。而拆解電池的優勢在于可以清晰地觀察到電池被加載區域的變化，但是在此過程中不可避免地會對電池造成額外的破壞。LI等[8]用低速金剛石鋸沿著局部壓痕后的鋰離子電池斷裂表面切開，觀察到雙軸拉伸引起的面內斷裂和剪切引起的層間斷裂兩種斷裂模式；WANG等[13]對機械載荷試驗后的電池樣品進行切割打磨后，可觀察到電池內部材料出現了數量較多的屈曲與剪切斷裂區域；ZHANG等[14-15]通過對電池的外殼和隔膜材料進行拉伸加載試驗，來研究電池殼體和隔膜的力學性能。需要指出的是，動力電池制約著電動汽車產業的發展，其單體容量是電動汽車續航里程的關鍵。如何建立不同電池容量下機械加載形式與鋰離子電池失效機理間的關系，也是電動汽車安全領域亟待解決的關鍵課題之一。

本文選取不同額定容量的18650圓柱形鋰離子動力電池作為研究對象，通過自制的局部壓痕和平面壓縮試驗平臺，研究了圓柱形鋰離子電池在機械濫用下載荷-位移、電壓-位移與溫度-位移的變化關系，給出了失效鋰離子電池的橫截面變形失效模式，建立了擠壓載荷形式和電池額定容量與鋰離子電池的力-電-熱響應特性間的關系。

1 試驗方案

試驗所用的NCR18650鋰電池是三元鋰電池，正極由正極活性材料鎳鈷鋁酸鋰(NCA)和集流體鋁箔組成，負極由負極活性材料石墨和集流體銅箔組成。隔膜通常由聚乙烯(PE)和聚丙烯(PP)等材料制成。選擇圖1所示的額定容量C分別為2900 mA·h、3200 mA·h、3400 mA·h的松下NCR18650圓柱形鋰離子電池作為本文研究對象，電池具體信息見表1。

圖1 試驗電池樣本

表1 NCR18650圓柱形鋰離子電池信息

在擠壓載荷加載試驗中，加載設備為SANS微機控制式電子萬能試驗機，量程為100 kN，位移測量分辨力為0.01 mm；加載壓盤和加載彎曲壓頭(直徑20 mm)各1個；選用優利德UTi85A紅外熱成像儀，采集溫度位置為電池側面幾何中心，經熱電偶校驗，發射率設定為95%；選用優利德UT61B萬用表，采集電壓的導線連接電池兩端的正負極處，并對試驗機壓頭與電池樣本的接觸位置進行絕緣處理；數據采集軟件用于采集試驗過程中18650鋰電池的電壓和溫度數據，試驗系統示意圖見圖2。

圖2 擠壓加載試驗系統示意圖

依照圓柱形電池在整體和局部受壓下的受載形式，分別設計了平面壓縮和局部壓痕兩種徑向加載方案，加載速度均為2 mm/min，其中局部壓痕試驗的加載位置位于電池側面的幾何中心線。由于選取的圓柱形電池充滿電時的最高額定容量為3400 mA·h，為盡可能地降低鋰電池失效故障造成熱失控的風險和因充電不均勻而產生的尺寸誤差的影響，在試驗前應對電池進行完全放電處理，荷電狀態(SOC)值均為0。電池出現故障失效后，試驗停止。為保證試驗結果的準確性，每組試驗重復三次，誤差控制在3%以內。在局部壓痕試驗后，利用圖3所示的光學顯微鏡觀察失效電池壓痕處的斷面，在觀察過程中保持平面壓縮試驗的電池斷面觀察位置與局部壓痕試驗一致。

圖3 光學顯微鏡裝置

2 試驗結果與討論

圖4和圖5分別給出了三種不同容量鋰離子電池分別在局部壓痕和平面壓縮試驗中的載荷、開路電壓、表面溫度分別與侵入電池位移的關系曲線。結合曲線及試驗現象分析發現，初始階段載荷隨著侵入電池位移的增大而增大，而溫度和電壓幾乎保持不變。萬能試驗機壓頭侵入電池6～7 mm后，電解液外流，電壓下降和溫度升高幾乎同時發生，表明此時電池已經失效。研究結果表明，電池在兩種徑向擠壓載荷加載下，峰值力的出現均與電池開路電壓下降以及表面溫度升高密切相關，其力學性能與電化學性能存在內在聯系，如圖6所示。而電池的額定容量也對電池的安全性能有一定的影響，隨著容量的升高，三種失效指標(即峰值力點、開路電壓陡降點以及溫度陡升點)的位移均呈現下降趨勢。此外，不同的加載形式和額定容量對鋰離子電池的力-電-熱響應也有一定的影響。

圖4 三種額定容量鋰離子電池局部壓痕載荷形式下力-位移、電壓-位移與溫度-位移的關系

圖5 三種額定容量鋰離子電池平面壓縮載荷形式下力-位移、電壓-位移與溫度-位移的關系

2.1 額定容量和加載形式對電池電響應的影響

鋰電池的電響應(開路電壓變化)能夠直觀地表征電池的失效模式。試驗中大部分鋰電池基于力指標(峰值力點)和溫度指標(溫度陡升點)的失效位移小于基于開路電壓指標(電壓陡降點)的失效位移，可以有效預警電池失效。由圖6可以發現，隨著電池額定容量的升高，失效指標中的開路電壓對應的失效位移減小，電池更容易發生失效。

圖6 兩種加載形式下不同額定容量電池不同失效指標的位移變化

此外，由圖5可以看出，平面壓縮載荷形式下，在壓盤侵入電池的位移為3～4 mm時電壓發生突變又恢復正常，且額定容量越高，電壓突變出現得越早。而圖4所示的局部壓痕載荷形式下未觀察到此情況發生，同時排除了電池正負極與采集電壓的導線之間接觸不良或電池樣本與萬能試驗機的接觸處發生短路造成的電壓波動的可能。根據上述分析認為，不同的額定容量和加載形式會誘發鋰電池產生不同的電響應現象。

鋰離子電池主要由正極、隔膜、負極、電解液以及外殼等部分組成。18650圓柱形鋰電池內芯由卷芯、鋼芯和墊圈組成，而卷芯是以鋼芯為中心按照隔膜—正極—隔膜—負極順序卷繞而成的，其中隔膜起到隔開每一層正極和負極的作用。然而，隔膜是一種具有多孔結構的高分子聚合物薄膜[16]，顯著的各向異性導致其在薄弱的方向容易受到破壞[17]。電池發生機械變形會導致內部的隔膜、電極等材料被破壞，引發電池正負電極之間直接接觸，從而造成內部短路導致失效故障，短路產生的大量熱量也會誘發電池內部熱失控。

利用50倍光學顯微鏡觀察不同加載形式下失效電池的截斷面，如圖7和圖8所示。較為明顯的是電池內部的負極集流體銅箔呈白色，分布在銅箔兩側的負極材料(石墨)呈黑色。而正極材料呈灰白色，正極集流體鋁箔位于每層正極材料中間。低密度的隔膜不易觀察到，而通過正負極和隔膜的間隔分布可以將與隔膜一起變形的其他材料充當電池內部變形的示蹤物。

圖7 局部壓痕后電池截面放大圖

圖8 平面壓縮后電池截面放大圖

由圖7可以看出，局部壓痕形式下，電池內部材料在垂直于受壓方向軸線的頂角處發生局部屈曲。鋼芯下方的金屬箔沿受壓方向產生徑向的裂紋，彎曲誘發的金屬箔拉伸斷裂，隨著屈曲、斷裂區域的擴大，隔膜發生撕裂，從而發生內短路失效。而在平面壓縮形式下，可以發現圖8所示的電池內部存在較多因金屬箔扭曲變形而造成的褶皺，導致電池內部電極發生微短路，進而出現平面壓縮下電池的開路電壓陡變又恢復正常的電響應現象。與局部壓痕不同，平面壓縮后的電池端蓋發生了明顯的大變形破壞，電解液從端蓋流出，且試驗后檢測出電池外殼和位于端蓋的正極帽發生短路，絕緣墊片被破壞，最終發生了電池外部短路失效。兩種加載形式下，電池橫截面的破壞形式不同，從而導致電池會出現不同的失效模式和相應的電響應現象。

2.2 額定容量和加載形式對電池熱響應的影響

以容量為3400 mA·h的鋰電池為例，具體分析兩組不同載荷形式的熱成像圖，分別見圖9和圖10。在局部壓痕載荷形式下，電池失效時對應電壓和溫度發生突變，電壓陡降的同時電池的表面溫度從19.9 ℃突然上升到21.2 ℃，最高升至28.3 ℃后溫度開始下降；而在平面壓縮載荷下，電壓陡降時溫度從19.4 ℃上升到21.5 ℃，最高升至27.5 ℃后溫度開始降低。通過對比兩種載荷形式下電池的熱響應可以看出，相同容量的電池在局部壓痕形式下失效后達到的最高溫度高于平面壓縮形式下電池失效后達到的最高溫度。

(a)失效前表面溫度 (b)失效時表面溫度

(a)失效前表面溫度 (b)失效時表面溫度

由于加載時間不長，故可以忽略熱對流和熱輻射的影響。此時的溫度場變化主要由鋰電池失效產生的熱量和萬能試驗機的金屬壓頭的熱傳導決定[8]。由于加載形式不同，壓頭的形狀和尺寸也不同，因此熱傳導效率也不同。局部壓痕下壓頭的接觸面積比平面壓縮下壓盤的接觸面積小，與平面壓縮相比，局部壓痕下電池失效產生的熱傳導效率較低。此外，局部壓痕下電池的斷裂區域接近溫度測量中心，電池失效后產生的熱量主要分布在被測中心附近。對于平面壓縮，電池失效產生的熱量分布在整個電池徑向長度上，被測中心的熱量只對應一部分。由此可知，相較于平面壓縮，在局部壓痕下電池失效所達到的最高溫度較高。

隨著容量的升高，不同加載形式對電池失效前與失效時的表面溫度之差(即失效溫升)的影響發生了變化。當電池額定容量較低(2900 mA·h)時局部壓痕的失效溫升略高于平面壓縮的失效溫升，而額定容量較高(3400 mA·h)時已經發展成平面壓縮的失效溫升明顯高于局部壓痕的失效溫升。這說明當容量較低時，熱傳導的貢獻略高于電池失效產生熱量的貢獻，兩種加載形式下電池失效前后的溫升差距還不明顯。但隨著容量的升高，失效溫升的差距逐漸擴大，由于平面壓縮對電池造成的變形損傷更大，而高容量電池的電極材料密度大，電化學性質不穩定，更容易聚集大量的熱量，因此其熱傳導的貢獻就會低于電池失效產生熱量的貢獻。

圖11給出了兩種機械濫用加載形式下不同容量電池的內短路失效前后溫度變化和最高溫度對比。通過比較發現，兩種加載形式下均是容量最高的電池失效后達到的最高溫度最高，容量最低的電池溫升速率以及失效前后的溫差最大，而3200 mA·h的中等容量電池的溫度變化較為平穩。

圖11 兩種加載形式下不同容量電池的內短路失效前后溫度變化和最高溫度

2.3 額定容量和加載形式對電池力響應的影響

圖12給出了兩種加載形式下不同容量電池的載荷-位移曲線和相應的變形模式圖。在平面壓縮下，載荷-位移曲線有較為明顯的平臺區域，電池端蓋在侵入位移不超過4 mm時對承載力有一定貢獻，侵入位移超過4 mm后承載力陡增，此時電池被壓實，動態剛度增大，電池端蓋和外殼對電池不再提供承載作用。而局部壓痕形式下，電池端蓋沒有被破壞，對電池承載性能的提高沒有顯著作用，且變形較為嚴重時電池外殼在被壓面另一側出現了開裂現象，說明外殼的延展性不高，一定程度上導致電池的失效故障在較低的載荷下發生。雖然局部壓痕形式下的承載力遠遠小于平面壓縮形式下的承載力，但侵入位移的變化卻與之相反。相較于平面壓縮對整個電池大面積的擠壓破壞，局部壓痕的侵入破壞范圍小，電池端蓋處的正極帽不易被破壞，外部短路難以發生，所以電池在局部壓痕形式下的失效位移大于平面壓縮形式下的失效位移。

圖12 兩種加載形式下不同容量電池的載荷-位移曲線和相應變形圖

此外，電池的額定容量越高，載荷-位移曲線拐點處的峰值力越小。高容量電池承載性能差，導致其在較小侵入位移處的承載力陡減。

3 結論

(1)兩種擠壓載荷下，圓柱形電池失效時峰值力點的出現均與開路電壓陡降點和表面溫度陡升點密切相關。局部壓痕下電池的失效位移較大，峰值力較小。電池的承載性能隨著額定容量的升高而降低。

(2)擠壓載荷的加載形式不同導致電池的失效模式不同，從而表現出不同的電響應現象。局部壓痕形式下，電池內部隔膜由于斷裂的金屬箔不斷累積而撕裂，從而發生內短路失效。而平面壓縮形式下，金屬箔扭曲產生褶皺導致電池內部先發生微短路，最終由于絕緣墊片被破壞，導致電池外部發生短路而失效。

(3)加載形式和額定容量對失效后電池的溫度也有一定影響。局部壓痕形式下電池失效后達到的最高溫度更高。就電池失效溫升和最高溫度來說，中等容量(3200 mA·h)電池的表現最佳。