限阻器施工技術在中老鐵路項目沙嫩山二號隧道中的應用

張英達

（中國水利水電第三工程局有限公司，陜西 西安 710024）

隧道在穿越高地應力軟弱圍巖地層時極易發生大變形災害，嚴重增加施工安全風險、滯后施工進度、提高建設投資、增加運營期維護負擔。

中老鐵路磨萬段沙嫩山二號隧道穿越破碎的碳質板巖地層，在施工過程中初期支護變形嚴重、開裂和侵限及其誘發的塌方施工病害嚴重影響了施工進度和質量，導致安全風險極高。本文依托中老鐵路沙嫩山二號隧道施工中產生的塌方及初支侵限換拱，提出采用限阻器施工技術解決侵限換拱問題，為其他軟巖大變形隧道開挖支護施工提供新思路。

1 工程概況

1.1 工程概況

沙嫩山二號隧道進口里程為DK209+505、出口里程為DK211+595，隧道全長2090m。為單線鐵路隧道，設計行車速度160km/h。隧道為上坡，縱坡為5.5‰和1‰。DK209+230.747～DK209+645.362 段位于R=9000m 的曲線 上 ，DK210+653.997 ～DK210+958.036 段 位 于R=11000m 的曲線上，其余地段均為直線。DK209+505～DK210+990 為單線隧道，DK210+990～DK211+595 為雙線隧道。隧道進口接沙嫩山二號中橋萬象端橋臺，出口接沙拉巴土三線大橋磨丁端橋臺，最大埋深約635m。進口段作業面施工任務為1000m，出口段為1090m，利用5#拌和站至森村隧道的施工便道，作為材料運輸和隧道施工通道。

1.2 工程地質與水文地質

隧道屬構造剝蝕中高山地貌，地形起伏較大，地面高程440～680，相對高差大于100m。受區域構造影響，次級斷層發育，隧道發育有沙嫩山2#斷層（DK209+865），洞身巖性產狀變化較大。地下水以基巖裂隙水為主，局部為巖溶水。洞身圍巖巖質軟硬不均、節理裂隙發育。設計不良地質為：滑坡、巖溶。分布于隧道進口端DK209+420～+650 左側90～370m，軸向長約290m，滑體厚5～25m，物質主要為粉質黏土、碎石土，為中型切層滑坡。分布于線路左側70m 以外，對隧道主體工程無影響。隧道通過石炭系板巖加砂巖、泥灰巖，泥灰巖為夾層，分部無規律，屬可溶巖。巖溶一般不發育，但不排除局部發育的可能，隧道開挖可能巖溶涌水，突泥的危害，對隧道施工影響較大。

隧道地表水為山間槽溝流水，受大氣降水補充，地表水不發育，水流流量受季節及降雨影響明顯，地下水為第四系覆蓋層孔隙潛水、基巖裂隙水、巖溶水，隧道洞身地段巖性主要為板巖夾砂巖、泥灰巖，基巖裂隙水較發育，局部巖體破碎和可溶巖地段含水量豐富。預測隧道一般涌水量為4800m3/d，雨季最大涌水量為5800m3/d。

2 隧道施工遇見的變形及換拱

2017 年10 月2 日在施工過程中DK209+643.5～DK209+653 段9.5m 范圍左拱腰部位擠壓變形，拱部發生坍方；2018 年2 月1 日DK209+658～DK209+676 段線路左側拱部及邊墻發生變形坍塌，如圖1。

圖1 初期支護大變形破壞現象

當遇見變形塌方后，對DK209+643.5～DK209+653段、DK209+658～DK209+676 段左、右側拱腰及邊墻處進行換拱。

3 限阻器施工技術

為了解決初支后大變形問題，以蒙華鐵路陽山隧道的大變形治理為工程借鑒，并邀請到西南交通大學仇文革教授團隊進行指導，基于陽山隧道“直板式限阻器”方案，對其在工作過程中出現的豎版彎曲方向不一致的問題進行優化，最終確定為“兩臺階+弧板型限阻器”的治理方案。最終有限解決了沙嫩山二號隧道大變形換拱難題。

3.1 限阻器支護結構

限阻耗能型支護由原初期支護和弧板型環向限阻器組成，根據工程特點，分別在左右拱腰和邊墻處設置4 處環向限阻器（圖2）。限阻器在工作前期限制結構內力，讓結構內力在達到一定水平時不再增長，以保護鋼架和噴射混凝土不受破壞，并通過大行程的壓縮變形釋放圍巖壓力，最終達到預定目標后壓實或封閉限阻器，支護又變回剛度和強度均較大的剛性結構，為后期的穩定工作提供安全儲備。

圖2 限阻耗能型支護示意圖

3.2 施工步驟

3.2.1 隧道開挖施工步驟

（1）上臺階爆破開挖。

（2）打設定位筋，鋪設鋼筋網，架立上臺階鋼拱架;安裝左右拱腰限阻器，方法詳見限阻器施工步驟;臺階分界處打設鎖腳錨桿;噴射上臺階混凝土。

（3）下臺階爆破開挖。

（4）打設定位筋，鋪設鋼筋網，架立下臺階鋼拱架；安裝左右邊墻限阻器，方法詳見限阻器施工步驟；墻腳處打設鎖腳錨桿；噴射下臺階混凝土。

（5）仰拱開挖，鋪設鋼筋網，架立仰拱鋼拱架，噴射仰拱混凝土。

3.2.2 限阻器施工步驟

（1）工廠中將型鋼鋼架一端與限阻器配套的接頭鋼板及連接角鋼焊接連接；工廠加工阻尼弧板和連接鋼板，焊接成限阻器，運輸至施工現場。

（2）立架時，首先將限阻器連接板上的預留孔與鋼架接頭螺栓孔對齊，螺栓連接二者。

（3）其次，通過幫焊鋼筋，將本榀鋼架限阻器與上一榀鋼架上的限阻器在連接板處焊接在一起，限阻器首尾均得到固定。

（4）然后，在限阻器上、下連接鋼板上焊接連接混凝土鋼筋，在限阻器上下至少1m 范圍鋼架內側鋪設鋼筋網。

（5）最后，在限阻器連接板上焊接位移量測靶點，用土工布填充塞實豎板間的空隙，以防混凝土噴入。

（6）噴射混凝土初凝后，取出預留空隙內的土工布，粘貼監控量測反光標。

3.3 現場實測驗證

通過對現場變形監測及斷面檢測以及現場應力監測數據分析，實際施工反饋調整限阻器的有效變形行程，限阻器試驗段的設計參數較為合理。在限阻器達到設計變形行程前，利用圍巖壓力以形變壓力為主的特征，弧板型限阻器先引導組合結構進行變形，釋放圍巖壓力，保護鋼架混凝土結構，減少初期支護的破壞。當弧板型限阻器變形達到設計變形行程后，圍巖壓力降低至常規支護可承載水平。在限阻器變形達到設計行程或初期支護變形穩定收斂后，采用噴射混凝土及時封閉弧板型限阻器，實現與圍巖協調變形的柔性支護與常規剛性支護的轉換。從而以更經濟性的支護參數，實現初期支護結構安全、穩定及變形可控的功能需求，見圖3。

圖3 三維激光掃描儀掃描成果圖

3.4 實施效果綜述

如圖4 可以看出常規支護段存在拱頂、邊墻掉塊現象并且常規支護段出現多次換拱都未能有效解決問題。限阻器安裝后明顯可以看出其受力變形情況，通過限阻器自身主動的變形有效的將圍巖及初支壓力釋放。在限阻器變形過程中并未發生掉塊、圍巖開裂等現象，在前期限阻器的效果達到了預期。限阻器產生了顯著的變形，尤其以富水側和上臺階的限阻器為甚。說明在高圍巖壓力區域，限阻器通過引導圍巖-支護體系協調變形，釋放圍巖壓力，轉移或轉化巖體應變能，是有利于巖體穩定及結構安全的。

圖4 限阻器實施效果

4 結論

本文依托中老鐵路沙嫩山二號隧道，對沙嫩山二號隧道施工中遇見的軟巖大變形問題采用現場調查、數值模擬、監控量測等手段,對大變形地層隧道工程特性、隧道限阻器結構設計、施工方法等關鍵技術進行了研究,得出以下結論：

4.1 采用限阻器技術施工后，是否產生隧道大變形以及大變形的等級主要受地應力水平控制，同時也受節理物理力學參數及產狀影響；而隧道大變形破裂的位置則主要受巖層及節理的產狀所控制。大變形試驗段線左節理傾角在40°～50°，其計算破壞位置現場施工反饋一致，而通過現場實測變形反推其地應力水平約為15～18MPa。

4.2 單線隧道大變形計算分析可得：在豎直水平地應力與水平地應力之比在0.5～1.5 變化，巖體節理產狀不變時，隧道結構最大位移的位置并沒有明顯改變，但是位移量值隨地應力矢量的模增大而增大。

4.3 隧道的初支破裂及大變形原因為自重應力場、構造應力場與巖體及其節理性質、產狀綜合作用的結果。采用優化設計限阻器型式，在剪應變較大區域設置可壓縮的徑向限阻器，則可取得良好的治理效果，徑向限阻器的有效壓縮行程在40～45cm 即可滿足支護需求。

4.4 限阻器在與鋼架連接處的變形明顯大于與素混凝土的連接處，為施縱向變形更加協調，需要對此進行優化，采取非等剛度的限阻器參數。限阻器與混凝土的連接方式需要根據實際隧道的變形受力狀態工況調整其連接方式。

4.5 限阻器變形方向誘導設計參數與限阻器與混凝土的縱向、環向連接參數需要看作一個體系考慮進行設計，否則在實際大變形應用時，由于方向誘導且與混凝土的連接約束較弱，會導致出現縱板彎曲現象，引起變形不協調而使限阻器上下緣混凝土剝落，甚至限阻器失效。

4.6 限阻器施工時用土工布堵塞限阻器內部以保護限阻器的有效變形空間。但由于存在超挖，堵塞并不密實，導致限阻器靠內部常有混凝土，清理鑿除消耗人力，為避免這樣的情況建議施工過程中采用防水板將限阻器兩面都封閉，并用細鋼筋或鋼筋網片與限阻器焊接形成骨架，內部采用土工布堵塞，這樣就可以達到預期效果。