剛性接觸網跨距的速度適應性研究

喬錦新

摘 要：為研究不同速度等級下剛性接觸網的標準跨距值。本研究利用弓網動態仿真手段，選取弓網接觸力標準差、最大值、最小值為性能指標，比較分析剛性接觸網跨距為6 m和8 m時不同運行速度、不同受電弓類型下的弓網動態性能。為得到更優的弓網接觸力性能指標，剛性接觸網在160 km/h及以下速度運行時，對應的標準跨距宜選用8 m;在200 km/h及以下速度運行時，對應的標準跨距值宜選用6 m;DSA250型受電弓與6 m跨距剛性接觸網的接觸質量具有優勢，統計值能滿足240 km/h運行要求。

關鍵詞：弓網仿真;剛性接觸網;跨距;接觸力

中圖分類號：U225.1 ? ? 文獻標志碼：A ? ? 文章編號：1003-5168（2022）9-0084-04

DOI：10.19968/j.cnki.hnkj.1003-5168.2022.09.018

Study on the Dynamic Performance of Overhead Conductor Rail and Pantograph with Different Rail Span

QIAO Jinxin

（China Railway First Survey & Design Institute Group Co.， Ltd.， Xi'an 710075， China）

Abstract： In order to study the standard span value of rigid catenary under different speed grades. This paper uses the pantograph dynamic simulation method to select the standard deviation， maximum and minimum of the pantograph contact force as performance indicators， and compares and analyzes the rigid catenary spans of 6 m and 8 m at different operating speeds and different pantograph types. Dynamic performance of bow net. In order to obtain a better performance index of the pantograph and net contact force， when the rigid catenary is operating at a speed of 160 km/h and below， the corresponding standard span should be 8 m; when operating at a speed of 200 km/h and below ， the corresponding standard span value should be 6 m; the contact quality of DSA250 pantograph and the rigid catenary with 6 m span has advantages， and the statistical value can meet the 240 km/h operation requirement.

Keywords：pantograph and net simulation; rigid catenary; span; contact force

0 引言

2002年，剛性接觸網在廣州市地鐵二號線取得試掛成功。自此以后，剛性接觸網作為一種架空接觸網在城軌交通中得到大量應用[1]。與柔性接觸網相比，由匯流排固定接觸線的剛性懸掛模式具有載流量大、維修少、無斷線事故等優點[2]。

對于剛性接觸網的研究，其核心在于弓網關系。而迄今國內外對弓網關系的研究主要集中在如何建立弓網模型、基于已有弓網結構下的動力響應分析等方面，而研究弓網結構優化問題則較少[3]。江洪澤[4]對剛性接觸網弓網受流進行了研究，在運行速度不超過80 km/h的前提下，提出了不離線受流約束模型。王世軒[5]基于模態疊加法理論建立接觸網動力模型，并對剛柔過渡及錨段關節復雜位置處的弓網動力性能進行了研究。原華[6]則對錨段關節及中間接頭特殊部位的弓網受流進行研究。MAK[7]則從建設成本、可靠性、可維修性等方面對剛性接觸網優勢進行了分析。仿真分析結果表面，剛性懸掛模式可達130 km/h的運行速度[8]。目前，國內外學者較多通過建立弓網有限元模型研究單因素下的弓網動力響應，其影響因素包括運行速度、接觸力、懸掛結構及受電弓弓頭質量等。而接觸網跨距將直接影響剛性接觸網的動態受流[9]。目前，運行速度大于160 km/h的剛性接觸網標準跨距有6 m和8 m兩種，但尚未對兩種標準跨距的速度適應性進行深入研究。

本研究搭建弓網仿真動態模型，以接觸力為性能指標，對比分析接觸網跨距為6 m和8 m時，在不同運行速度、不同受電弓類型下的弓網動態性能，提出160 km/h和200 km/h運行速度下的剛性接觸網標準跨距值，為剛性接觸網工程設計提供指導。

1 受電弓與剛性接觸網仿真建模

1.1 受電弓模型

借助質點系模型對受電弓垂直方向振動行為進行分析，等效為質量-彈簧-阻尼若干單元，具體如圖1所示。

可以選取三種滿足最高速度為160～200 km/h的受電弓型號，其質點系模型參數見表1。

1.2 接觸網模型

在建立剛性接觸網空間動力學模型過程中，考慮拉出值變化、匯流排截面慣性矩大的原因，按照“S”或“C”字形考慮;拉出值相比于錨段長度而言可忽略，接觸網匯流排梁單元可視為直梁，模型空間推廣到三維空間，剛性接觸網的空間有限元模型[10]，具體如圖2所示。

重疊區域單元和節點不存在約束關系，使受電弓從第1支剛性接觸網過渡到第2支剛性接觸網，錨段關節區段受電弓會在某個范圍與兩支接觸網接觸，該區域應增加單元數量。對兩支接觸網進行了離散化處理，8和9節點存在邊界約束，具體如圖3所示。

2 跨距對弓網動態性能的影響分析

2.1 跨距6 m

剛性接觸網跨距值設為6 m，拉出值設為300 mm，基于前面搭建的剛性接觸網模型，搭建錨段長度皆為250 m的剛性接觸網兩錨段仿真模型[11]。

剛性接觸網的懸掛結構具有一定的剛度，但由于目前缺少相關資料，現假設剛性接觸網的懸掛結構為剛性懸掛，定位點剛度選取6.7×107 N/m。

當接觸網跨距為6 m時，以DSA200、DSA250、DSA380三種類型受電弓為例，對不同速度運行下的接觸力進行仿真。得到接觸力標準差、最值和0.3Fm-σ（0.3倍平均接觸力減標準差）如圖4、圖5、圖6所示。

從圖中可以看出，160 km/h及以下運行速度時三種類型受電弓的接觸力標準差、最值和0.3Fm-σ增幅相當;以200 km/h及以上速度運行DSA200、DSA250、DSA380型受電弓的接觸力標準差、最值和0.3Fm-σ增幅出現較大差異;DSA200型受電弓在220 km/h速度等級時接觸力最小值或0.3Fm-σ超出標準要求，而DSA250、DSA380型受電弓增加至240 km/h速度等級時也出現超標。

2.2 跨距8 m

當接觸網跨距為8 m時，得到上述三種3種受電弓接觸力標準差、最值和0.3Fm-σ如圖7、圖8、圖9所示。從圖中可以看出，160 km/h及以下運行速度時DSA200、DSA250、DSA380型受電弓的接觸力標準差和0.3Fm-σ增幅相當;速度在100 km/h時的接觸力標準差、最值差比60 km/h和120 km/h時大，此速度等級下與受電弓固有頻率接近[12]，故振幅較大;DSA200、DSA250、DSA380型受電弓在220 km/h速度等級時接觸力最小值或0.3Fm-σ超出標準要求。

2.3 不同跨距接觸力指標比較

綜合以上分析，不同跨距下當受電弓與剛性接觸網運行速度超過一定值時，接觸力標準差翻倍、甚至會翻幾倍，接觸力波動變化劇烈，但在該值以下DSA200、DSA250、DSA380型受電弓的接觸力標準差隨速度增加而逐步遞增，增加幅度緩和。

不同類型、不同跨距的受電弓接觸力標準差如圖10所示。由圖可知，不同跨距對DSA200受電弓的影響較小，理論最高運行速度為200 km/h。跨距變大對DSA250、DSA380受電弓的接觸力有一定影響，理論最高運行速度有所減小。由接觸力標準差可知，運行速度在160 km/h及以下時，兩種跨距接觸力具有相近的離散程度，看不出何種跨距具有優勢，但運行速度在200 km/h以上時，DSA250型受電弓與6 m跨距剛性接觸網的接觸質量具有優勢，統計值能滿足240 km/h運行要求。

為進一步比較DSA380受電弓在不同跨距的接觸力最值變化情況，如圖11所示。

通過對比發現，當運行速度在200 km/h及以下跨距為8 m時接觸力最大值比跨距6 m小，前者的接觸力最小值比后者的大，最值差小。200 km/h以上速度等級跨距6 m時最值范圍具有優勢。

3 結論

利用弓網動態仿真手段，針對剛性網在不同跨距（6 m、8 m）、不同速度、不同受電弓類型，得出以下結論。

①運行速度不大于160 km/h時剛性接觸網宜選用跨距8 m作為標準跨距值。

②運行速度不大于200 km/h時剛性接觸網宜選用跨距6 m作為標準跨距值。

③DSA250型受電弓與6 m跨距剛性接觸網的接觸質量具有優勢，統計值能滿足240 km/h運行要求。

以上研究結論可為160～200 km/h剛性接觸網工程提供理論設計依據。

參考文獻：

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[3] 關金發，田志軍，吳積欽.基于弓網動力仿真的160 km/h剛柔過渡系統方案研究[J].鐵道報.2018（9）：48-56.

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[12] 李鯤鵬，關金發.軌道交通架空剛性接觸網強度匹配仿真研究[J].計算機仿真，2019（8）：145-150，297.