大角度尾門包邊的解決方法

0 引 言

包邊模主要由下模（下模座、胎模、預包邊鑲件、托料結構）、上模（上模座、壓料芯、終包邊鑲件、預包邊驅動結構）、輔助元件（感應器等電器元件、氣缸等氣路元件）組成，現主要對實現包邊的關鍵工序預包邊和終包邊進行說明。車門總成的包邊步驟為：內外板合件→預包邊→終包邊。圖1 所示為某MPV車型尾門窗框A、B、C三面，A、B、C三面與沖壓方向幾乎平行，呈立壁面狀態，但大的主面與沖壓方向角度較大，如圖2所示，如果采用常規的雙動平行預包邊和正壓終包邊難以實現，須采用特殊的結構來實現符合要求的預包邊和終包邊，以保證總成包邊的質量。

1 內外板合件分析

模擬內外板合件發現由于上部窗框周圍的包邊面呈立壁面狀態，未包邊前翻邊狀態下，從包邊沖壓方向測量存在負角，導致如果按常規包邊沖壓方向把內板放入外板存在干涉，上半部窗框A、B、C邊會分別存在8.6、6.5、8.6 mm 的干涉量，無法實現內外板合件。為了減少干涉，嘗試從下側邊先推入上窗框A、B 邊，再合上C 邊，該方式干涉量較小，只在C 邊有3.5 mm 干涉量，用力按壓內外板可以順利合件，如圖3所示。

總之，在抗結核化療和胸腔穿刺抽液的基礎上聯合應用胸腺肽α1可提高結核性胸膜炎的治療效果，結核性胸腔積液患者的胸水中CA125及血中D-二聚體明顯升高，在治療有效后其表達均明顯下降，動態檢測胸水中CA125及血中D-二聚體的水平可預測胸腺肽α1的療效。

2 預包邊

2.1 預包邊結構

預包邊結構一般分為單動結構、雙動結構、雙動復合包邊結構，設計者根據翻邊角度和預包邊需要達到的效果選擇合適的包邊結構，預包邊一般與包邊完成狀態設計成40°～45°最有利于零件的終包邊。根據零件傾斜角度和翻邊打開角度確認包邊的沖壓方向，然后選取相應的包邊結構，預包邊結構如圖4 所示。門檻底部、兩側直邊的包邊屬于常規角度包邊，選用雙動平行包邊結構PHPPL55（與沖壓方向成55°）；6 處角部翻邊高度低屬于短邊包邊，選用單動包邊結構HPSL15（與沖壓方向成15°）。

現重點介紹窗框三面的立壁面預包邊，常規的雙動包邊結構和單動包邊結構無法實現此類形狀面的預彎，需要復合運動才能完成預包邊。首先按照預彎運動軌跡進行旋轉運動，從a 點到b 點，然后平行運動，從初始預彎接觸b 點到預彎完成c 點，這樣的預彎軌跡有一個往回鉤的過程，保證零件預彎后的角度達到45°左右，如圖5所示?；赝诉\動軌跡是平行和旋轉的復合運動，從c 點回退到d 點，避免終包邊鑲件與預彎刀塊發生干涉。通過分析選用雙動復合包邊結構符合預彎運動軌跡，滿足預包邊的角度要求。

圖9 所示為尾門終包邊上模平面結構，下半部分是常用的正壓包邊，上半部分窗框三面是角度較大的立壁面包邊。根據上述分析，上部窗框三面需要設計斜楔進行終包邊，3 個斜楔分別按每條邊的立壁面法向鉤壓包邊，圖10 所示為3 個包邊斜楔的分解結構。圖11 所示為斜楔截面結構，其動作過程：預包邊結構從預彎狀態運動到預彎回退狀態時，壓力機滑塊帶動上模繼續下行，終包邊斜楔接觸斜楔驅動座后，沿導板方向運動，帶動終包邊鑲件實現鉤壓包邊。需注意驅動導板應盡可能按包邊面的法向設計，以保證終包邊鑲件也是按包邊面的法向進行鉤壓包邊。

2.2 預包邊模具結構

從當前的實際情況來看，現有的鄉村生態旅游經營形式還比較單一，鄉村生態旅游產品還存在同質化的特征。這種服務形式，也是無法滿足消費者的個性化需求的。因此，在實際情況中，鄉村生態旅游經營者就應該積極地創新服務形式，突出當地的特色，積極地創建一些體驗價值高的鄉村生態旅游產品。另外，鄉村生態旅游者也可以積極地采取各種有效措施去深入地挖掘社會中各個旅游群體的實際需求，從而為他們提供具有針對性、個性化的服務。

3 終包邊

3.1 終包邊方案分析

（2）保證在預彎和包邊過程中零件不產生竄動，除了設計外周定位和內板基準銷精定位外，還需通過調整包邊結構的閉合高度及運動順序，保證零件對邊能同時預彎和同時包邊。

3.2 終包邊模具結構

MiR-100-5p和miR-199b-5p靶向結合mTOR誘導結腸癌細胞自噬 … ………… 薛淑慧，等(2):179

（1）尾門三面都是斜楔包邊，需要通過調整行程、優化模具結構等處理好3個斜楔的避讓關系，避免3個斜楔在運動過程中出現干涉情況。

上述斜楔包邊主要難點如下。

（3）預彎鑲件回退和終包邊鑲件下行包邊的行程要模擬正確，避免預彎鑲件在回退過程中與終包邊鑲件產生干涉。

一般門蓋終包邊按壓力機的運動方向下壓完成包邊，但該車型尾門窗框三面與大主面角度大，與包邊模的沖壓方向平行，無法按包邊的沖壓方向下壓包邊，必須設計斜楔結構沿立壁面的法向進行終包邊，才能得到包邊質量良好的總成件。

預包邊模具平面結構如圖6 所示，截面結構如圖7、圖8 所示。內外板合件后放入胎模1 上，壓力機帶動上模下行，壓料塊2先壓住內板件，然后與安裝在上摸的驅動塊一起下行，并驅動下模預包邊鑲件5 按照設定的軌跡運動，帶動預彎鑲件4 完成預包邊動作和退回避讓；上模和終包邊斜楔6 繼續下行帶動終包邊鑲件3完成最后的包邊動作。

種植體植入后即刻及術后12周，5.0 mm直徑種植體的ISQ值顯著高于3.5 mm直徑和4.3 mm直徑(P<0.05)；而3.5 mm直徑與4.3 mm直徑種植體的ISQ值相比均無統計學差異(P>0.05)(表1，圖2～3)。

4 其他注意事項

4.1 翻邊角度

一般外板單件翻邊后角度C在90°～105°有利于包邊，如果大于105°則包邊困難，包邊結構無法進行預彎，導致無法包邊。通過前期包邊評估分析：此外板單件三面的翻邊角度為103°，滿足包邊角度要求，如圖12所示。

4.2 過翻邊量設置

零件在包邊過程中，外板翻邊面受到預包邊鑲件按運動軌跡向內推動完成預包邊約40°～45°，包邊輪廓會跟著卷入變化，所以為了保證零件包邊后的尺寸，需要在外板單件補償一定的過翻邊量。按照經驗，卷入量在不同部位會有變化，一般長直邊強度差而卷入量較大，靠近棱線短邊處強度大而卷入量較小，轉角處等強度更大的位置卷入量更小。長邊預留0.5～0.6 mm 過翻邊量，靠近棱線短邊處預留0.3 mm 過翻邊量，轉角處過翻邊量為0～0.2 mm，不同的過翻邊量之間漸變過渡，如圖13所示。

4.3 包邊力計算

包邊力大小與板料的屈服強度和包邊的長度有關，該車型尾門是0.7 mm 厚的普通板料BUSD，包邊長度為5 235 mm，按照經驗普通板料的預包邊力約為40 N/mm，則預包邊力為40×5 235=209 400 N；普通板料的終包邊力約為200 N/mm，則終包邊力為200×5 235=1 047 000 N。

4.柔嫩艾美耳球蟲與毒害艾美耳球蟲同時嚴重感染。兩根盲腸顯著腫大3～5倍，腸內充滿凝固的或暗紅色血液，腸上皮變厚并有糜爛。小腸縮短，變粗2～3倍，同時整個小腸黏膜呈淡紅色，有很多粟粒大的出血點和灰白色壞死灶，腸腔內滯留血液和豆渣樣壞死物質。腸壁肥厚，內容物粘稠，其它器官基本正常，病雞死亡率可達100%。

5 包邊總成質量指標

經過實際驗證，運用上述包邊方案得到的尾門總成的包邊面外觀光順平整、沒有起皺和波浪等缺陷，首次包邊壓件的合格率達80%。后期通過研配調整預包邊面與終包邊面，達到最佳的包邊狀態，100%的零件合格率及外觀與尺寸精度均滿足客戶要求，如圖14所示。

6 結束語

對該類包邊面與主外觀面角度較大、并與包邊沖壓方向角度較小及呈立壁面狀態的包邊，常規預包邊方式和按包邊沖壓方向下壓的終包邊方式無法實現包邊，只有運用復合運動進行預包邊，并設計按包邊面法向方向鉤壓的斜楔進行終包邊才能實現包邊，并獲得良好的外觀質量和尺寸精度。

[1]張燕琴.接插件多工位級進模設計[J].模具工業,2013,39(10):38-40,41.

[2]曹連江.電子信息測量及其誤差分析校正的研究[M].長春:東北師范大學出版社,2017:260-261.

[3]李鑒光,唐高中,黃玉森,等.基于減少工序數的汽車沖模技術研究及應用[J].模具工業,2022,48(5):33-37.