PRC 管樁在深厚淤泥地質條件下基坑工程中的應用

毛永平 季永光

（建華建材科技（廣東）有限公司）

0 前言

預應力混凝土管樁以高強度預應力鋼筋和高強、高性能混凝土為材料，采用張拉、離心、高溫高壓養護等工藝，混凝土強度高，相同材料用量時承載力大，其材料和技術優勢明顯。我國管樁產量全球第一、管樁生產企業數量全球第一，管樁的生產、設計、施工市場具大。預應力混凝土管樁具有如下特點：

⑴樁身混凝土強度等級高；樁土側摩阻力與端阻力明顯高于灌注樁；單位承載力造價低，綜合經濟效益好；

⑵采取工業化生產，成樁質量可靠；產品結構合理，品種規格齊全，選用范圍廣；

⑶運輸吊裝方便，樁接駁迅速，機械化程度高；施工符合環保要求，檢測方便，施工周期短，效率高；

⑷適應面廣，適用于工業與民用建筑的承臺樁基礎，鐵路、公路與橋梁、港口、碼頭、水利、市政、構筑物及大型設備等工程基礎。

但是管樁與傳統灌注樁相比，具有抗彎性能差，破壞為脆性破壞，延性差，管樁出現開裂后迅速開展，受拉區鋼筋很快進入屈服和緊縮直至斷裂，極限彎矩和開裂彎矩相差不大。對于在抵抗彎矩和延性要求很高的工程如基坑支護、江河和湖泊護堤、坡體抗滑等領域，管樁的豎向承載力高的優勢很難得到發揮，而其自身的抗裂彎矩和極限彎矩小及極限彎矩和開裂彎矩相差不大等弱點被放大，管樁的這些天然缺陷限制其在工程領域的使用范圍。

近年來，預應力管樁已從一般民用建筑逐步擴大推廣到交通、港口、鐵路、橋梁等工程領域，隨著建設事業發展的需要，混凝土管樁在不同工程領域和不同地域的推廣應用，對管樁產品及其技術要求將會越來越高，也給管樁的產品開發與技術性能帶來了新的要求。研究適應不同地域地質條件特別是軟土地區、地震區的樁基設計使用要求的管樁產品，是預應力混凝土管樁發展的必由之路。

1 混合配筋預應力混凝土管樁

普通管樁與傳統灌注樁相比，具有抗彎性能差，破壞為脆性破壞，延性差，管樁出現開裂后迅速開展，受拉區鋼筋很快進入屈服和頸縮直至斷裂，極限彎矩和開裂彎矩相差不大。對于在抵抗彎矩和延性要求很高的工程如基坑支護、江河和湖泊護堤、坡體抗滑、斜樁支護等領域，管樁的豎向承載力高的優勢很難得到發揮，而其自身的抗裂彎矩和極限彎矩小、極限彎矩和開裂彎矩相差不大等弱點及位移延性系數低等特點被放大，管樁的這些天然缺陷限制其在工程領域的使用范圍。

混合配筋預應力混凝土管樁（以下簡稱PRC 管樁）為預應力鋼筋和非預應力鋼筋復合配筋結構形式,見圖1、圖2。在適當的區域增加非預應力螺紋鋼，減少鋼筋間的間距，有效約束整個管樁的核心區域，從而達到增加整個PRC 管樁的抗裂能力和極限承載能力，有效增加樁身的延性。國內對于PRC 管樁作為構件的靜力抗彎、抗剪實驗以及抗震實驗有很多研究。

圖1 PRC 管樁（全截面）

圖2 PRC 管樁（扇形截面）

天津大學的教授鄭剛等對4 根直徑500mm 不同配筋率的灌注樁、2 根作為比對的PHC500AB100、累計8 根不同配筋率的PRC 管樁進行樁土共同作用的足尺抗震性能實驗。試驗結果表明：

⑴增加非預應力筋配筋率，管樁水平承載力略有提高，幅度不大。增加非預應力筋配筋率，極限位移顯著提高了100%～400%，由55mm 最大提高到約300mm。非預應力筋的配置使骨架曲線出現了下降段，改善其延性；

⑵PRC 管樁的位移延性系數3～4 之間。非預應力鋼筋與預應力鋼棒數量按1:1 間隔對稱布置，直徑與預應力鋼棒相近時，位移延性系數最大，達到4.0。如果以延性系數3 作為構件滿足抗震延性要求標準，常規管樁不滿要求，管樁適當配置非預應力筋后可滿足抗震延性要求；

⑶隨著非預應力筋的直徑越大，構件的滯回曲線越飽滿，耗能性能越好。滯回曲線趨于飽滿，”捏縮效應”得到了極大改善，提高了管樁的耗能特性；

⑷隨著非預應力筋配筋率的提高，延性系數呈先增大后略微降低，原因在于隨著非預應力筋配筋率的提高，極限位移的增長速率落后于屈服位移的增長，導致其比值減小；

⑸灌注樁延性總體優于管樁，但適當配置非預應力筋后，可以實現管樁的延性與灌注樁相近；

⑹當非預應力鋼筋與預應力鋼棒數量按1:1 間隔對稱布置，直徑與預應力鋼棒相近時，PRC 管樁頂水平荷載-位移骨架曲線將各灌注樁型完全包絡；

⑺樁土共同作用達到極限承載時，配筋率相對較低的PHC 樁先于土體破壞，而土體破壞時配筋率相對較高且有配置部分非預應力鋼筋的PRC 管樁未失去承載能力。

研究成果表明，通過合理配筋后的PRC 管樁的位移延性、變形能力相比PHC 管樁顯著提高，抗彎承載性能提高幅度有限。當非預應力鋼筋與預應力鋼棒數量按1:1 間隔對稱布置，直徑與預應力鋼棒相近時，PRC 管樁頂水平荷載-位移骨架曲線將各灌注樁型完全包絡，其抗彎承載性能大于同直徑的灌注樁，位移延性、變形能力與同直徑的灌注樁相近。同直徑同等配筋率的PRC 管樁與灌注樁相比，樁身承載力提高1 倍，位移延性小于灌注樁。同直徑同等配筋量的PRC 管樁與灌注樁相比，樁身承載力提高50%，位移延性達到灌注樁的水準。相對于等直徑灌注樁，節約混凝土量30%～50%，在合理的地質和工程條件下可代替灌注樁，符合當前各行業倡導的節約化和裝配化的發展趨勢。

2 工程應用

某市政地下通道的場地原始地貌類型為海岸堆積階地，原始地形為濱海淮涂、魚塘、空地等，現已填土整平，勘察期間，測得鉆孔孔口標高介于0.50～4.30m。根據本次勘察結果，場地內埋藏的地層主要有人工填土層（Qml）、第四系海陸交互相沉積層（Qmc）和第四系花崗巖殘積層（Qel），下伏基巖為燕山期（γy）花崗巖。場地內發育的地層按自上而下的順序為：人工填土①，第四系海陸交互相沉積層②（Qmc）（由淤泥②-1：灰黑色，含有機質及少量貝殼碎屑，局部不均勻含5%～10%石英質砂，具腥臭味，搖震反應緩慢，光澤反應稍有光澤，干強度高，韌性低，呈飽和，流塑狀態，局部略固結呈軟塑狀態。平均厚度16.59m；淤泥質粘土②-2：灰黑色，含有機質，略具臭味，局部含約5%～15%的中砂，搖震反應緩慢，光澤反應有光澤，干強度高，韌性低，呈飽和、流塑，局部略固結呈軟塑狀態。鉆孔JK1、JK11 及各利用鉆孔揭露有此層，平均厚度6.44m；粘土②-3、粗砂②-4 及礫砂②-5 共5個亞層），第四系殘積（Qel）礫質粘性土③，燕山期（γy）花崗巖④（分為全風化④-1、強風化④-2、中風化花崗巖④-3）。淤泥層平均厚度大于15m。

本地質條件屬于典型的深厚淤泥地質，淤泥質土平均厚度大于15m，具有高靈敏度、高含水率且有機質含量高等特征。設計坑頂標高為3.0m，基坑開挖深度為7.8～9m。基坑距離最近的建筑物為1～3m。

在確保支護結構的安全、保證基坑、周圍道路、建（構）筑物及地下管線的安全的前提下，做到經濟、合理，滿足國家建設工程的有關法規和規范要求，施工可行、方便，盡量縮短工期，滿足土方開挖、工程樁及地下室施工的技術要求。根據現場周邊環境及地層情況，本項目采用支護樁+內支撐的支護型式。其中，支護樁采用PRC 管樁，樁徑0.8m，樁間距為1.0m；第一道內支撐采用鋼筋混凝土支撐，第二道支撐采用鋼支撐。

表1 基坑支護設計參數建議值

圖3 設計典型斷面圖

圖4 地質剖面圖

圖5 計算基本信息及內力包絡圖

坑底采用單軸水泥攪拌樁進行坑底加固，若遇填石施工困難，可采用單管旋噴樁進行坑底加固。PRC 管樁樁間設置單管旋噴樁（φ0.6@1.0m）用于基坑止水，樁長進入坑底10m。

由表2 可知，最大彎矩和最大剪力出現的位置位于坑頂以下13m～0m 范圍內，且最大設計彎矩為1400kN.m，換算極限彎矩為1890kN.m。因生產、運輸及施工受限，最大單樁樁長一般為15m，接頭位置剛好處于理論計算的最大彎矩范圍內，對于接頭的設計是項目實施成敗的關鍵。PRC 樁接頭設計有以下處理方式：

表2 計算結果

⑴采用單節樁，無接頭；

⑵可通過不同樁長配置，避開最大彎矩區域，可不做等強設計；

⑶通過增加端板剛度、限制端板變形等措施加強接頭位置的強度，使其強度大于樁身，端板與樁身變形協調，從而實現等強設計。

綜合各項數據對管樁結構及接頭部位進行優化設計,見圖6。特別是管樁的接樁位置相比樁身為薄弱環節，管樁破壞控制的關鍵就是接頭的力學性能。由于接頭的力學性質往往使管樁在基坑工程中受到限制，為了突破限制，本階段對接頭構造進行了特別設計，提高其抗彎性能。為驗證接頭的構造設計能否滿足工程需求，首先對接頭抱箍進行了現場抗彎測試，其抗彎性能可滿足安全要求；同時考慮到在施工過程中，由于土層軟弱變化或者施工操作不規范，接頭容易產生松動，甚至斷開，導致管樁喪失整體性，對工程安全帶來嚴重的隱患。最后本研究利用低應變反射波法對現場實施完的管樁做了大量現場檢測，經檢測，管樁接頭在施工完成后都能達到設計要求。

圖6 PRC 管樁接頭優化設計圖

開挖過程中基坑狀態良好，對周邊環境友好，目前已竣工。與傳統的灌注樁相比，本項目節約了20%的工程造價和1/3 的工期，為深厚淤泥條件下的基坑工程提供了一定的借鑒意義。

圖7 基坑開挖后現場圖

3 結論

通過對于混合配筋預應力混凝土管樁的結構、抗震性能等進行簡要介紹，并結合其在深厚淤泥條件下基坑工程中的應用進行驗證，得出以下結論：

⑴同直徑同等配筋率的PRC 管樁與灌注樁相比，樁身承載力提高1 倍，位移延性小于灌注樁；

⑵同直徑同等配筋量的PRC 管樁與灌注樁相比，樁身承載力提高50%，位移延性達到灌注樁的水準；

⑶高靈敏度、高含水率、有機質含量高的深厚淤泥地質條件下的基坑工程可應用變形能力與灌注樁相當且承載力大幅提高的PRC 管樁，可有效節約造價，減少工程建設周期。