微晶纖維素對(duì)兩步拉伸擠出的PBAT/TPS共混材料的結(jié)構(gòu)與性能的影響

白 娟，周興平，解孝林

1.華中科技大學(xué)化學(xué)與化工學(xué)院，湖北 武漢 430074；

2.材料成形與模具技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（華中科技大學(xué)），湖北 武漢 430074；

3.武漢華麗環(huán)保科技有限公司，湖北 武漢 430200

大量不可降解塑料廢棄物已造成嚴(yán)重的環(huán)境問(wèn)題，發(fā)展生物降解高分子材料是解決這一問(wèn)題的有效途徑。聚己二酸/對(duì)苯二甲酸丁二酯［poly（butylene adipate-co-terephthalate），PBAT］兼具脂肪族聚酯的生物降解性能和芳香族聚酯的力學(xué)性能，應(yīng)用前景廣闊。然而，PBAT 的高成本限制了其大規(guī)模應(yīng)用。淀粉是一種來(lái)源廣泛、價(jià)格低廉、易降解的天然高分子，但其難以熱塑加工，且力學(xué)性能不佳。將加入增塑劑形成的熱塑性淀粉（thermoplastic starch，TPS）與PBAT 共混有望實(shí)現(xiàn)PBAT/TPS 共混物的低成本化和高性能化。但當(dāng)PBAT/TPS 增容共混物作為生物降解薄膜材料使用時(shí)，模量仍不夠理想，需通過(guò)與剛性填料復(fù)合進(jìn)一步提升。

微晶纖維素（microcrystalline cellulose，MCC）是通過(guò)物理和化學(xué)方法將植物纖維素中無(wú)定型部分除去后留下的結(jié)晶產(chǎn)物，具有天然可再生、高強(qiáng)度、高模量、高結(jié)晶度等優(yōu)點(diǎn)，常被用作聚合物增強(qiáng)填料［1-3］。近年來(lái)，MCC 增強(qiáng)生物降解材料已成為研究熱點(diǎn)［4-6］。例如Phasawat 等［7］將MCC 與聚丁二酸丁二酯通過(guò)熔融共混制備了聚丁二酸丁二酯/MCC 復(fù)合材料，顯著提升了聚丁二酸丁二酯的楊氏模量。由于纖維素和淀粉具有很好的相容性，MCC 也被用于增強(qiáng)TPS，改善淀粉的力學(xué)性能［8-9］。Ma 等［10］發(fā)現(xiàn)MCC 增強(qiáng)的豌豆淀粉熱塑性復(fù)合材料不僅具有良好的生物降解性能，也具有較高的熱穩(wěn)定性、拉伸強(qiáng)度和耐水性。陳杰等［11］采用溶液澆鑄法制備了羥丙基淀粉/MCC 復(fù)合薄膜，探討了MCC 含量對(duì)復(fù)合薄膜性能的影響，發(fā)現(xiàn)隨著MCC 含量的增加，復(fù)合薄膜的熱穩(wěn)定性和水汽阻隔能力逐步提高，而拉伸強(qiáng)度存在一個(gè)最大值。Reis 等［12］采用溶液預(yù)分散和熱成型加工方法制得了MCC 增強(qiáng)的TPS/PBAT 薄膜，具體步驟為：先將MCC 均勻分散在蒸餾水中，然后與淀粉、甘油混合，經(jīng)雙螺桿擠出得到TPS/MCC粒料，接著與PBAT 熔融共混，最后吹塑成型得到薄膜。該工作為PBAT/TPS 的改性提供了新思路，但工藝相對(duì)繁瑣，且需引入大量水，不僅增加了體系的復(fù)雜程度，還可能降低共混物的力學(xué)性能。

本課題組之前研究［13-14］中采用兩步拉伸擠出法制備了增容PBAT/TPS 共混物，基于優(yōu)化的加工方法，共混物的相分離結(jié)構(gòu)由海島型轉(zhuǎn)變?yōu)殡p連續(xù)相，力學(xué)性能得到大幅提升，但模量不夠理想。本文選用天然生物降解高分子MCC 為增強(qiáng)填料，采用兩步拉伸擠出制備反應(yīng)增容型PBAT/TPS/MCC 復(fù)合 材料，研究MCC 對(duì)增容PBAT/TPS 共混物的相結(jié)構(gòu)及力學(xué)性能的影響，旨在獲得一種高性能的生物降解材料。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 試劑與儀器

PBAT：KD-1024，熔體流動(dòng)速率為3～5 g/10min（190 ℃，2.16 kg），熔融溫度為115～125 ℃，密度約為1.22 g/cm3，購(gòu)于廣州金發(fā)科技股份有限公司；玉米淀粉（食品級(jí)，山東壽光巨能金玉米開(kāi)發(fā)有限公司）；甘油（GLY-995，食品級(jí)，純度≥99.5%，嘉里油脂化學(xué)工業(yè)有限公司）；反應(yīng)型環(huán)氧類(lèi)增容劑（reactive epoxy compatibilizer，REC）（L-335A，南京聯(lián)璽科技有限公司），結(jié)構(gòu)式如圖1 所示，密度為1.1～1.2 g/cm3，環(huán)氧當(dāng)量為285～295 g/mol；MCC（粒度為20～100 μm，水分為6%，國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司）。

圖1 REC 的結(jié)構(gòu)式Fig.1 Chemical structures of REC

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

1.2.1 PBAT/TPS/MCC 的制備 先將淀粉和甘油以100∶30 的質(zhì)量比在SHR-10A 型高速混合機(jī)（張家港市星光降解塑料機(jī)械有限公司）中室溫?cái)嚢? min，得到混合料，再經(jīng)SJSM-60 型偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)（L/D=20∶1，武漢億美特模塑）擠出造粒，制得TPS 粒料。擠出機(jī)的溫度從加料區(qū)到模頭依次設(shè)置為80、115、125、130、125、115 ℃。

將PBAT、TPS 粒料、MCC、REC 按一定的質(zhì)量比在高速混合機(jī)中室溫?cái)嚢? min，得到混合料，再經(jīng)偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)擠出，制得PBAT/TPS/MCC復(fù)合粒料，REC 添加量為PBAT、TPS 和MCC 總質(zhì)量的0.3%；樣品PBAT/TPS/MCC（60/35/5）中的數(shù)值為三者的質(zhì)量比。擠出機(jī)溫度從加料區(qū)到模頭依次為60、120、150、150、140、125 ℃。做為對(duì)比，采用同樣方法制備PBAT 與TPS 的質(zhì)量比為60∶40的PBAT/TPS 共混物。

將上述復(fù)合粒料，采用YW130M6 型注射成型機(jī)（耀威塑料機(jī)械有限公司）注射成1A 型標(biāo)準(zhǔn)樣條。注射成型溫度從加料區(qū)到模頭依次設(shè)置為135、140、145、150、155 ℃。

將制備的PBAT/TPS/MCC 復(fù)合粒料經(jīng)SJ45-600 型單螺桿擠出吹膜機(jī)（瑞安市松山機(jī)械有限公司）吹塑成膜。吹塑薄膜的溫度從加料區(qū)到模頭依次設(shè)置為145、150、155、150、150 ℃。吹脹比為3∶1，牽伸比為5∶1。

1.2.2 PBAT/TPS/MCC 的表征 采用荷蘭FEI 公司Nova NanoSEM 450 型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡觀察樣品的斷面形貌。將擠出機(jī)擠出的條狀樣品置于液氮中脆斷，斷面真空鍍鉑處理；將PBAT/TPS/MCC 共混物在2 mol/L 的鹽酸溶液中60 ℃下浸泡48 h 以除去其中的TPS，余下樣品干燥后經(jīng)液氮冷凍脆斷，斷面真空鍍鉑處理。所有樣品在10～15 kV 的加速電壓下觀察斷面形貌。

采用日本Rigaku 公司SmartLab-SE 型X 射線衍射儀，測(cè)定樣品的結(jié)晶特性。測(cè)試條件為銅靶，管壓為40 kV，掃描范圍為5°～40°（2θ），掃描速率為6（°）/min。用計(jì)算機(jī)求出各結(jié)晶峰和非晶峰的積分面積，根據(jù)式（1）計(jì)算出共混物的結(jié)晶度。

其中：Xc為結(jié)晶度，Ac為結(jié)晶區(qū)面積，Aa為非晶區(qū)面積。

采用美特斯工業(yè)系統(tǒng)（中國(guó)）有限公司CMT 6104 型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)，將注射成型的標(biāo)準(zhǔn)樣條（長(zhǎng)度、狹窄部分寬度及厚度分別為170、10 和4 mm），按照ISO 527-2 標(biāo)準(zhǔn)，測(cè)試?yán)鞆?qiáng)度、彈性模量和斷裂伸長(zhǎng)率。測(cè)試條件為：原始標(biāo)距為50 mm，拉伸速率為100 mm/min，環(huán)境溫度為（23±1）℃。以樣品拉伸至斷裂所受最大拉伸應(yīng)力為拉伸強(qiáng)度，應(yīng)力-應(yīng)變曲線中線性部分的斜率作為樣品拉伸模量，樣品在斷裂時(shí)的應(yīng)變值為斷裂伸長(zhǎng)率，每組樣品至少取5 個(gè)有效數(shù)據(jù)計(jì)算平均值及標(biāo)準(zhǔn)偏差。

采用承德市金建檢測(cè)儀器有限公司XQZ-Ⅱ型缺口制樣機(jī)將注射成型的標(biāo)準(zhǔn)樣條（80 mm×10 mm×4 mm）銑出V 型缺口（缺口深度2 mm），采用承德市金建檢測(cè)儀器有限公司XJJ-5 型簡(jiǎn)支梁沖擊試驗(yàn)機(jī)，按照ISO 179-1 標(biāo)準(zhǔn)，測(cè)試樣品的沖擊強(qiáng)度，每組樣品至少取5 個(gè)有效數(shù)據(jù)計(jì)算平均值及標(biāo)準(zhǔn)偏差。環(huán)境溫度為（23±1）℃。

采用美國(guó)TA 公司Q2000 型差示掃描量熱儀測(cè)定樣品的差示掃描量熱（differential scanning calorimetry，DSC）曲線。將約10 mg 的樣品置于鋁盤(pán)中，測(cè)試條件為氮?dú)夥眨纫?0 ℃/min 速率從室溫升溫至160 ℃，隨后以10 ℃/min 速率降溫至-60 ℃，再以相同速率從-60 ℃升溫至160 ℃。第二次升溫曲線得到的數(shù)據(jù)用于結(jié)果分析，記錄玻璃化溫度（glass transition temperature，Tg）、熔融溫度（melting temperature，Tm）和結(jié)晶溫度（crystallization temperature，Tc）。

采用美國(guó)PerkinElmer 公司TGA 4000 型熱重分析（thermogravimetric analysis，TGA）儀測(cè)定樣品的熱分解溫度。測(cè)試條件為氮?dú)鈿夥眨郎厮俾蕿?0 ℃/min，溫度范圍為30～600 ℃。樣品的初始分解溫度為其失重5%時(shí)的溫度（T-5%），最大失重速率溫 度（Tmax）為其微 分熱重（differential thermogravimetric，DTG）曲線的峰值溫度。

采用美斯特工業(yè)系統(tǒng)（中國(guó)）有限公司CMT 6104 型電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)，按照ISO 527-3 標(biāo)準(zhǔn)，表征薄膜樣品縱向（machine direction，MD）和橫向（transverse direction，TD）的拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長(zhǎng)率。表征前先將薄膜制成II 型拉伸試樣。在表征過(guò)程中，拉伸速度設(shè)為500 mm/min，環(huán)境溫度為（23±1）℃。每組樣品至少取5 個(gè)有效數(shù)據(jù)，計(jì)算平均值及標(biāo)準(zhǔn)偏差。按照QB/T 1130 的標(biāo)準(zhǔn)，表征薄膜樣品MD 和TD 的撕裂強(qiáng)度。測(cè)試速度為200 mm/min，環(huán)境溫度為（23±1）℃。每組樣品至少取5 個(gè)有效數(shù)據(jù)，計(jì)算平均值及標(biāo)準(zhǔn)偏差。

采用濟(jì)南藍(lán)光機(jī)電技術(shù)有限公司W(wǎng)3/60 型水蒸氣透過(guò)率測(cè)試儀，按照GB/T 1037—1988 標(biāo)準(zhǔn)表征薄膜樣品的水蒸氣透過(guò)系數(shù)。樣品的測(cè)試面積為33 cm2，厚度為200～210 μm。相對(duì)濕度為（90±2）%，測(cè)試溫度為（38±0.6）℃。

2 結(jié)果與討論

2.1 PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的形態(tài)結(jié)構(gòu)

采用兩步拉伸擠出法制備PBAT/TPS/MCC復(fù)合材料，并采用掃描電子顯微鏡（scanning electron microscope，SEM）表征復(fù)合材料的斷面形貌，如圖2（a-d）所示，其中圖2（d）是將復(fù)合材料在鹽酸溶液中浸泡48 h 除去TPS 后的SEM 圖。

圖2 PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的斷面SEM 圖：（a，c）PBAT/TPS/MCC（60/37.5/2.5），（b，d）PBAT/TPS/MCC（60/35/5），圖（d）為采用HCl除去TPS 后的照片F(xiàn)ig.2 Sectional SEM images of PBAT/TPS/MCC composites：（a，c）PBAT/TPS/MCC（60/37.5/2.5），（b，d）PBAT/TPS/MCC（60/35/5），（d）is image captured after TPS extraction with HCl

當(dāng)MCC 添加量為2.5%和5.0%時(shí)，復(fù)合材料呈雙連續(xù)相結(jié)構(gòu)，且MCC 在PBAT/TPS 增容共混物中分散均勻、無(wú)團(tuán)聚。這是因?yàn)椋琈CC 和淀粉均為多羥基高分子材料，化學(xué)性質(zhì)相似，相容性較好。同時(shí)，偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)優(yōu)異的混合效果進(jìn)一步促進(jìn)了MCC 在共混物中的均勻分散。Reis等［12］為了提高M(jìn)CC 在PBAT/TPS 共混薄膜中的分散均勻性，先將MCC 分散在蒸餾水中，再與淀粉、甘油熔融共混。與水分散工藝相比，本文所采用的工藝相對(duì)簡(jiǎn)單。

2.2 PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的結(jié)晶結(jié)構(gòu)

圖3 為PBAT、MCC、增容PBAT/TPS 共混物及PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的X 射線衍射（X-ray diffraction，XRD）圖。將XRD 圖進(jìn)行分峰、積分，計(jì)算得到結(jié)晶度，列于表1 中。PBAT 為半結(jié)晶聚合物，在2θ為16.1°、17.4°、20.5°、23.1°和24.9°處出現(xiàn)了（011）、（010）、（110）、（100）和（111）晶面的特征衍射峰［15］。PBAT/TPS 共混物和PBAT/TPS/MCC復(fù)合材料 在2θ為13.4°、16.1°、17.4°、19.8°、20.8°、23.1° 和24.9° 處出現(xiàn)7 個(gè)特征 衍射峰，對(duì)應(yīng)于PBAT 的結(jié)晶峰和淀粉的VH型結(jié)晶峰，淀粉的V型結(jié)晶是其在熔融加工過(guò)程中生成的直鏈淀粉單螺旋結(jié)晶。添加5% MCC 后，在2θ為23.1°處的結(jié)晶峰增強(qiáng)，這是由于MCC 的主要結(jié)晶峰在22.6°處，被PBAT 在23.1°處的結(jié)晶峰掩蓋，導(dǎo)致PBAT在該處的結(jié)晶峰表觀強(qiáng)度增加。

圖3 PBAT、PBAT/TPS 及PBAT/TPS/MCC 的XRD 圖Fig.3 XRD patterns of PBAT，PBAT/TPS and PBAT/TPS/MCC

從表1 可以看出：純PBAT 的結(jié)晶度為58.7%，而PBAT/TPS 共混物的結(jié)晶度降至14.4%，說(shuō)明提高PBAT 與TPS 的相容性可以抑制PBAT 的結(jié)晶。在PBAT/TPS 共混物中加入高結(jié)晶的MCC 有利于提高結(jié)晶度，導(dǎo)致PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的結(jié)晶度增至20.4%。Reis 等［12］研究發(fā)現(xiàn)，在PBAT/TPS（44/56）共混物中加入3%的MCC 后，結(jié)晶度未發(fā)生變化，可能原因是MCC添加量太少。他們制得的共混物具有較高結(jié)晶度，達(dá)31%，主要是由于PBAT和TPS之間缺少相容劑而導(dǎo)致相互作用較弱。

表1 PBAT，PBAT/TPS 和PBAT/TPS/MCC 的結(jié)晶度Tab.1 Crystallinities of PBAT，PBAT/TPS and PBAT/TPS/MCC

2.3 PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的力學(xué)性能

PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的力學(xué)性能如表2所示。可以看出：在增容PBAT/TPS 共混物中加入5%的MCC 后，復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度基本不變，彈性模量從（77.5±1.5）MPa 增至（84.9±2.0）MPa，提高了10%；斷裂伸長(zhǎng)率和沖擊強(qiáng)度分別從（1 135±30）%和（45.9±1.2）kJ/m2降至（998±25）%和（40.5±1.5）kJ/m2，均降低了12%。可見(jiàn)，MCC能夠顯著提高增容PBAT/TPS 共混物的剛性，但同時(shí)會(huì)降低其韌性。

表2 PBAT，PBAT/TPS 及PBAT/TPS/MCC 的力學(xué)性能Tab.2 Mechanical properties of PBAT，PBAT/TPS and PBAT/TPS/MCC

2.4 PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的熱性能

不同MCC 含量時(shí)PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的DSC 的升溫與降溫曲線如圖4（a，b）所示，從圖4 中得到的相關(guān)熱性能數(shù)據(jù)列于表3 中。可以看出：添加MCC 后，PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料的Tg和Tm變化不大，Tc從81.6 ℃降至76.5 ℃。這可能是因?yàn)镸CC 與淀粉具有相似的化學(xué)結(jié)構(gòu)，與淀粉形成較強(qiáng)的分子間氫鍵作用，限制了復(fù)合材料中PBAT 鏈段的運(yùn)動(dòng)。

表3 PBAT，PBAT/TPS 及PBAT/TPS/MCC 的熱性能Tab.3 Thermal properties of PBAT，PBAT/TPS and PBAT/TPS/MCC

圖4 PBAT，PBAT/TPS 及PBAT/TPS/MCC 的DSC（a）升溫和（b）降溫曲線Fig.4 DSC curves of PBAT，PBAT/TPS and PBAT/TPS/MCC：（a）heating，（b）cooling

不同MCC 含量的PBAT/TPS/MCC（0.3%反應(yīng)型環(huán)氧類(lèi)增容劑）復(fù)合材料的DTG 曲線如圖5 所示，從圖5 中得到的熱分解溫度（Tmax1和Tmax2）列于表4 中。T-5%為PBAT 或TPS（在增容PBAT/TPS共混及復(fù)合材料中）的起始分解溫度，Tmax1為淀粉的最大分解溫度，Tmax2為PBAT 的最大分解溫度。加入5% MCC 后，復(fù)合材料的起始分解溫度（T-5%）從217 ℃大幅度升至280 ℃，這是由于MCC 與淀粉之間存在氫鍵作用力，提高了淀粉的熱穩(wěn)定性。陳杰等［16］研究發(fā)現(xiàn)同樣規(guī)律，隨著MCC 的加入，淀粉和MCC 兩大分子鏈間形成氫鍵的數(shù)量增加，淀粉薄膜的熱穩(wěn)定性提高。

圖5 PBAT，PBAT/TPS 及PBAT/TPS/MCC 的DTG 曲線Fig.5 DTG curves of PBAT，PBAT/TPS and PBAT/TPS/MCC

表4 PBAT，PBAT/TPS 及PBAT/TPS/MCC 的熱分解溫度Tab.4 Thermal decomposition temperatures of PBAT，PBAT/TPS and PBAT/TPS/MCC

2.5 PBAT/TPS/MCC 復(fù)合薄膜的力學(xué)性能

表5 列出了用偏心轉(zhuǎn)子擠出機(jī)兩步擠出法制備的PBAT/TPS/MCC 復(fù)合薄膜與普通低密度聚乙烯（low density polyethylene，LDPE）薄膜的力學(xué)性能。可以看出：對(duì)于含有35% TPS 和5% MCC 的復(fù)合薄膜，縱向和橫向拉伸強(qiáng)度分別比LDPE 薄膜高32%和30%，縱向和橫向斷裂伸長(zhǎng)率分別比LDPE 薄膜提高了79%和100%，縱向和橫向的撕裂強(qiáng)度分別比LDPE 膜提高了33%和5%。可見(jiàn)，PBAT/TPS/MCC 復(fù)合薄膜的力學(xué)性能遠(yuǎn)優(yōu)于普通LDPE 薄膜，從性能角度考慮可以完全替代現(xiàn)有的LDPE。Reis 等［12］研究發(fā)現(xiàn)，添加3%的MCC 時(shí)，PBAT/TPS（44/56）共混薄膜的拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長(zhǎng)率分別為6.5 MPa 和711%，其中拉伸強(qiáng)度比本工作制備的復(fù)合薄膜至少低65%，一方面是因?yàn)樗麄冎苽涞墓不煳镏蠵BAT 含量較低，另一方面可能是預(yù)分散工藝引入的水分引起PBAT 降解。

表5 PBAT/TPS/MCC 復(fù)合薄膜與LDPE 薄膜的力學(xué)性能比較Tab.5 Comparison of mechanical properties of PBAT/TPS/MCC composite films and LDPE film

2.6 PBAT/TPS/MCC 復(fù)合薄膜的水蒸氣阻隔性能

水蒸氣透過(guò)系數(shù)是評(píng)價(jià)包裝材料水汽阻隔性能的重要指標(biāo)。表6 列出了PBAT、PBAT/TPS 共混物、PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料經(jīng)吹塑形成的薄膜在90%相對(duì)濕度條件下的水蒸氣透過(guò)系數(shù)。可以看出：PBAT 與40%的TPS 共混后，水蒸氣透過(guò)系數(shù)提高了142%，這是由于淀粉和甘油具有較強(qiáng)的親水性，容易吸收水蒸氣所致。隨著MCC 含量增加，PBAT/TPS/MCC 復(fù)合薄膜的水蒸氣透過(guò)率逐漸降低。一方面是因?yàn)镸CC 與淀粉分子間的結(jié)合力較強(qiáng)，形成質(zhì)地較密的薄膜；另一方面，MCC 以增強(qiáng)相的形式均勻分散在共混物中，延長(zhǎng)了水蒸氣在薄膜中的傳輸路徑，進(jìn)而降低一定時(shí)間內(nèi)水蒸氣透過(guò)薄膜的量。當(dāng)加入5%的MCC時(shí)，PBAT/TPS/MCC 復(fù)合薄膜的水蒸氣透過(guò)系數(shù)降低了49%。

表6 PBAT、PBAT/TPS 共混物、PBAT/TPS/MCC 復(fù)合薄膜的水蒸氣透過(guò)系數(shù)Tab.6 Water vapour permeabilities of PBAT，PBAT/TPS blends and PBAT/TPS/MCC composite films

3 結(jié)論

采用兩步拉伸擠出法制備的PBAT/TPS/MCC復(fù)合材料呈雙連續(xù)相結(jié)構(gòu)，MCC 分散均勻、無(wú)團(tuán)聚。加入5%的MCC 后，復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度基本不變，彈性模量提高了10%，斷裂伸長(zhǎng)率和沖擊強(qiáng)度均降低了12%。與MCC 復(fù)合提高了PBAT/TPS共混物的結(jié)晶度和熱穩(wěn)定性，降低了水蒸氣透過(guò)率。采用PBAT/TPS/MCC 復(fù)合材料吹塑成型制備的薄膜具有優(yōu)異的力學(xué)性能，拉伸強(qiáng)度、斷裂伸長(zhǎng)率和撕裂強(qiáng)度均高于LDPE 膜。