多孔出流泄洪消能特性與場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)分析

阿蓉, 牛志攀

(1.合肥工業(yè)大學(xué) 土木與水利工程學(xué)院,安徽 合肥 230009; 2.四川大學(xué) 水力學(xué)與山區(qū)河流開(kāi)發(fā)保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610065; 3.四川大學(xué) 災(zāi)后重建與管理學(xué)院,四川 成都 610207)

0 引 言

隨著高壩工程在我國(guó)陸續(xù)建成并投入使用,對(duì)泄洪消能、空化空蝕、泄洪霧化、流激振動(dòng)等問(wèn)題的研究都是其高速水流研究的重點(diǎn)與難點(diǎn)[1-7]。在向家壩工程建設(shè)中,工程技術(shù)人員首次提出并采用多股多層水平淹沒(méi)射流消能方式,在工程前期進(jìn)行了反復(fù)論證,實(shí)際運(yùn)行證明其消能效果良好[8-10]。文獻(xiàn)[11-12]研究表明,多孔泄洪的運(yùn)行調(diào)度方式會(huì)影響消能率、泄洪霧化等水力特性。相對(duì)于其他大型水電工程,向家壩水電站緊鄰下游城區(qū),大壩消力池距縣城最近直接距離不足500 m,且局部城區(qū)位于古河道(屬于不利地質(zhì)條件),部分區(qū)域房屋在泄洪過(guò)程中出現(xiàn)卷簾門(mén)振動(dòng)等現(xiàn)象。由于以往大型工程遠(yuǎn)離居民區(qū),場(chǎng)地振動(dòng)問(wèn)題在此前受到的關(guān)注較少,關(guān)于高壩泄洪誘發(fā)場(chǎng)地振動(dòng)的研究相對(duì)較少。針對(duì)場(chǎng)地振動(dòng)問(wèn)題,在振源、傳播途徑、響應(yīng)規(guī)律和減振措施等方面的相關(guān)研究成果較豐富,對(duì)流激振動(dòng)的研究也從傳統(tǒng)的工程本身擴(kuò)展到壩區(qū)以外區(qū)域[13-17]。水力學(xué)研究有理論分析、科學(xué)試驗(yàn)及數(shù)值計(jì)算3種基本方法,3種方法相互結(jié)合補(bǔ)充,相輔相成。目前,針對(duì)紊流運(yùn)動(dòng)的科學(xué)試驗(yàn)主要采用原型觀測(cè)、模型試驗(yàn)及系統(tǒng)試驗(yàn)等方式[18-22]:原型觀測(cè)通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)檢驗(yàn)理論成果,并為紊流運(yùn)動(dòng)規(guī)律提供依據(jù);模型試驗(yàn)按照相似關(guān)系預(yù)演紊流運(yùn)動(dòng),分析試驗(yàn)結(jié)果,通過(guò)優(yōu)化模型等措施滿足工程設(shè)計(jì)需要;系統(tǒng)試驗(yàn)可避免原型觀測(cè)局限性及相似條件的限制,針對(duì)研究問(wèn)題設(shè)計(jì)相應(yīng)的紊流運(yùn)動(dòng)，并進(jìn)行系統(tǒng)試驗(yàn),得到運(yùn)動(dòng)規(guī)律。20世紀(jì)80年代末,數(shù)值模擬技術(shù)開(kāi)始應(yīng)用于高壩水力學(xué),隨著計(jì)算方法的不斷完善,數(shù)值計(jì)算已成為研究紊流問(wèn)題的主要研究方法之一[23-26]。關(guān)于向家壩場(chǎng)地振動(dòng)問(wèn)題,文獻(xiàn)[27]提出泄洪誘發(fā)的低頻聲波是引起場(chǎng)地振動(dòng)的主要因素;文獻(xiàn)[28-29]的原型觀測(cè)與模型試驗(yàn)結(jié)果均表明,多孔均勻泄流及合理的調(diào)度方式有利于降低現(xiàn)場(chǎng)的低頻聲波強(qiáng)度;文獻(xiàn)[30-31]采用數(shù)值模擬結(jié)合模型試驗(yàn)及原型觀測(cè)進(jìn)行研究,結(jié)果表明，孔口處脈動(dòng)荷載為影響場(chǎng)地振動(dòng)的主要振源。

本文通過(guò)計(jì)算得到消力池底板和邊墻處及內(nèi)部水流的流場(chǎng)、壓強(qiáng)、紊動(dòng)能及紊動(dòng)強(qiáng)度值,從水動(dòng)力學(xué)角度分析不同調(diào)度方式下的泄洪消能特性,分析消力池底板和邊墻處及內(nèi)部水流的紊動(dòng)強(qiáng)度值與下游場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)關(guān)系,為多孔泄洪工程研究提供參考。

1 計(jì)算方法

1.1 計(jì)算方程

本研究數(shù)學(xué)模型采用RNGk-ε紊流模型,RNGk-ε模型在計(jì)算功能上強(qiáng)于標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型,可以更好地處理高應(yīng)變率及流線彎曲程度較大的流動(dòng)[32]。流體連續(xù)性方程、流體運(yùn)動(dòng)微分方程、流體紊動(dòng)能及其耗散率計(jì)算公式分別為:

(1)

(2)

Gk-ρε

(3)

(4)

(5)

其中:xi為笛卡爾坐標(biāo)系下x、y、z3個(gè)方向的分量;ui為流體在i方向上的分速度;t為時(shí)間;ρ為流體密度;μ為流體黏性系數(shù);fx、fy、fz為流體單位質(zhì)量力;px、py、pz為流體正應(yīng)力,即動(dòng)水壓強(qiáng);τxy、τxz、τyz為流體黏性切應(yīng)力;k為流體紊動(dòng)能;ε為流體紊動(dòng)能耗散率;μt為紊流黏性系數(shù);σk、σε分別為紊動(dòng)能和紊動(dòng)能耗散率的普朗特常數(shù);Gk為紊動(dòng)能生成項(xiàng)。模型控制方程常數(shù)取值為:Cε1=1.42,Cε2=1.68,σk=1.0,σε=1.3。

泄流水體自由表面為水氣二相流,水氣交界面的位置采用流體體積(Volume of Fluid,VOF)法求解。該方法定義φw為計(jì)算域內(nèi)水相所占體積分?jǐn)?shù)。在每個(gè)計(jì)算網(wǎng)格單元中,水相和氣相的體積分?jǐn)?shù)之和為1,當(dāng)0<φw<1時(shí),表示該單元存在水氣交界面。計(jì)算出各網(wǎng)格單元的水相體積分?jǐn)?shù)φw后,就可以確定整個(gè)計(jì)算域內(nèi)水氣交界面的近似位置。φw的計(jì)算公式為:

(6)

1.2 計(jì)算工況

本文通過(guò)模擬泄洪過(guò)程,得到流場(chǎng)等水力參數(shù),研究不同調(diào)度方式對(duì)泄洪消能與場(chǎng)地振動(dòng)的影響。計(jì)算模型參考向家壩工程原型,工程設(shè)左、右2個(gè)消力池,中間設(shè)置導(dǎo)墻分隔;單側(cè)消力池設(shè)6個(gè)表孔,共12個(gè)表孔;消力池前端設(shè)跌坎,末端設(shè)尾坎。

消力池樁號(hào)布置及高程示意如圖1所示(單位為m)。消力池長(zhǎng)為228.0 m(樁號(hào)0+132.0～0+360.0);池底高程為245.0 m,凈寬為108.0 m;消力池尾坎頂高程為270.0 m,兩側(cè)邊墻頂高程為296.0 m。表孔剖面圖如圖2所示(單位為m)。表孔進(jìn)口堰頂高程為354.0 m,每孔凈寬為8.0 m,反弧段后連接水平段,表孔出口底板高程為261.0 m。表、中孔之間的隔墩厚度為3.0 m,隔墩延長(zhǎng)至跌坎處(樁號(hào)0+132.0)。本文模擬單側(cè)消力池表孔出流條件,參考原型范圍如圖1中虛線所示(樁號(hào)0-002.0～0+460.0),模型如圖3所示。計(jì)算模型消力池跌坎處x坐標(biāo)為132 m,縱向模擬范圍為x=-120 m至x=500 m。

工程運(yùn)行時(shí),在表孔泄洪條件下即出現(xiàn)場(chǎng)地振動(dòng)問(wèn)題,因此有必要對(duì)表孔泄洪進(jìn)行深入研究,本文重點(diǎn)研究多表孔泄流條件下的消能特性及場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)。考慮到孔口對(duì)稱開(kāi)啟消能效果較好且場(chǎng)地振動(dòng)較小,因此采用至少4孔開(kāi)啟、開(kāi)啟方式較為簡(jiǎn)單的調(diào)度方案。

計(jì)算工況根據(jù)原型工況確定,參考7種原型工況,最終確定4種計(jì)算工況。7種原型工況下的孔口開(kāi)啟高度與流量見(jiàn)表1所列,4種計(jì)算工況下的孔口開(kāi)啟高度與流量見(jiàn)表2所列。表1、表2中:○表示全開(kāi);×表示全關(guān)。工況Ⅰ、工況Ⅱ?yàn)?孔全開(kāi),開(kāi)度相近;工況Ⅲ為兩側(cè)孔口全關(guān),中間4孔開(kāi)啟;工況Ⅳ、工況Ⅴ為6孔開(kāi)啟,其中2#、5#孔口開(kāi)度較大;工況Ⅵ、工況Ⅶ為6孔開(kāi)啟,其中3#、4#孔口開(kāi)度較大。實(shí)際流量在2 762～4 352 m3/s范圍內(nèi)變化。

表1 7種原型工況下的孔口開(kāi)啟高度與流量

表2 4種計(jì)算工況下的孔口開(kāi)啟高度與流量

計(jì)算模擬不同調(diào)度方式下泄洪消能過(guò)程,為避免流量差異的影響,各計(jì)算工況流量一定,均為4 000 m3/s。

2 結(jié)果與討論

2.1 泄洪消能特性

消力池消能防沖及避免底板遭受沖擊破壞是高壩泄洪安全工程中的重點(diǎn)與難點(diǎn)。本研究借助數(shù)值仿真得到消力池內(nèi)水體水力學(xué)參數(shù),通過(guò)分析下泄水流流場(chǎng)、壓強(qiáng)分布、紊動(dòng)能等結(jié)果,綜合分析下泄水流在消力池內(nèi)的運(yùn)動(dòng)情況,預(yù)測(cè)不同調(diào)度方式下水流特征,為多孔泄洪工程提供參考。

2.1.1 流場(chǎng)

下泄水體經(jīng)溢流壩面消耗部分能量后進(jìn)入消力池,水體在跌坎處勢(shì)能全部轉(zhuǎn)化為動(dòng)能,該處水體攜帶巨大能量,流速達(dá)到峰值,分析該處流速分布對(duì)工程安全運(yùn)行具有重要意義。以跌坎后水體能量作為消力池消能初始值,分析消力池消能特性。消力池前端(x=140 m)、末端(x=300 m)流速幅值v0、vt及消能率η見(jiàn)表3所列。

表3 消力池流速幅值及消能率

表孔出流條件下,水體經(jīng)壩頂各孔分散泄流,閘孔出流可以消耗水體部分能量。由表3可知,工況2流速幅值最大,這是由于工況2為4孔開(kāi)啟,其余工況均為6孔開(kāi)啟,導(dǎo)致工況2下單孔流量較大,因而流速較大。

工況1與工況3、工況4在消力池前端流速幅值相當(dāng),但工況3、工況4在消力池末端(x=300 m)流速幅值較小。水流進(jìn)入消力池后均為無(wú)壓流,且水深變化較小,這里僅考慮由于水體動(dòng)能變化引起的能量變化,以消力池前端(x=140 m)單位質(zhì)量流體動(dòng)能為初始時(shí)總能量,消力池末端(x=300 m)單位質(zhì)量流體動(dòng)能為消能后總能量,消力池消能率η計(jì)算公式為:

(7)

其中:下標(biāo)0、t分別表示消力池前端、末端;z為流體位置高程;p為流體壓強(qiáng);g為重力加速度;v為流體流速;α為動(dòng)能修正系數(shù)。

由表3可知,工況3、工況4下消力池消能率較高。工況1、工況3、工況4同為開(kāi)啟6孔且泄流量相同,工況1為均勻局開(kāi),工況3中2#、5#孔口開(kāi)度較大,工況4中3#、4#孔口開(kāi)度較大,因此,當(dāng)開(kāi)啟孔口數(shù)量相同時(shí),通過(guò)調(diào)節(jié)孔口調(diào)度情況可進(jìn)一步提升消能率。

為掌握水體進(jìn)入消力池后的動(dòng)能變化情況,截取主流z截面速度梯度分布圖進(jìn)行分析。根據(jù)計(jì)算結(jié)果,水流速度梯度在跌坎處為負(fù),且速度梯度絕對(duì)值達(dá)到最大,表明此處水體流速迅速降低。根據(jù)各計(jì)算工況下主流(z=263 m)流速梯度du/dx,水流流速梯度在消力池前段(x為130～180 m)為負(fù)值,流速梯度絕對(duì)值沿水流方向由大變小,在x=130 m處最大,至x=180 m后基本不變。該結(jié)果表明水流流速經(jīng)消力池前段充分調(diào)整后,至消力池中段已無(wú)明顯變化,流速較大水體均控制在消力池前段范圍內(nèi),且消力池前段為消能作用的主要區(qū)域。

2.1.2 壓強(qiáng)

實(shí)際工程表明,在高流速和大動(dòng)水壓強(qiáng)作用下,由于動(dòng)水反復(fù)作用而暴露底板薄弱部位,或因工程本身結(jié)構(gòu)、施工、運(yùn)行等原因造成消力池底板缺陷,將有可能導(dǎo)致底板失穩(wěn)破壞。雖然工程破壞形式多樣,但是多數(shù)情況是水流作用過(guò)大導(dǎo)致。各調(diào)度方案下消力池底板(z=245.5 m)、消力池前端跌坎處(x=140 m)、消力池末端(x=300 m)沖擊壓強(qiáng)幅值見(jiàn)表4所列。

表4 消力池沖擊壓強(qiáng)幅值 單位:kPa

各計(jì)算工況下水流沖擊壓強(qiáng)在消力池前端(x=140 m)幅值最大,在消力池末端(x=300 m)沖擊壓強(qiáng)較小且以靜壓為主。根據(jù)計(jì)算結(jié)果,工況1下沖擊壓強(qiáng)幅值從消力池前端至末端有從各孔口處向兩側(cè)擴(kuò)散的趨勢(shì),在x=300 m處的沖擊壓強(qiáng)幅值位于兩側(cè)邊墻附近;其他工況下的沖擊壓強(qiáng)幅值基本位于消力池中軸線處或在中軸線兩側(cè)對(duì)稱分布。

2.1.3 紊動(dòng)能

泄洪消能與消力池內(nèi)紊動(dòng)相關(guān),紊動(dòng)能較大說(shuō)明存在顯著消能的強(qiáng)剪切層區(qū),消能效果較好,但仍需結(jié)合流速、壓強(qiáng)大小綜合分析。不同調(diào)度方案下消力池沿程紊動(dòng)能幅值如圖4所示。從圖4可以看出，工況2下在消力池前端紊動(dòng)能幅值較大,從中段(x=200 m)開(kāi)始與其他工況下的幅值相當(dāng),而后同步減小。

各計(jì)算工況下流體紊動(dòng)能在消力池前半程較大,出流水體進(jìn)入消力池后,在強(qiáng)剪切作用下,紊動(dòng)能沿程降低。紊動(dòng)能沿程分布情況與沖擊壓強(qiáng)基本一致,工況1紊動(dòng)能幅值位置由各孔口處逐漸變?yōu)閮蓚?cè)孔口處,至消力池末端,紊動(dòng)能幅值集中于兩側(cè)邊墻附近;其他工況下紊動(dòng)能幅值基本位于消力池中軸線或在中軸線兩側(cè)對(duì)稱分布。

本文計(jì)算較小流量下多孔出流泄洪過(guò)程,從消力池沿程流場(chǎng)、沖擊壓強(qiáng)、紊動(dòng)能大小及分布來(lái)看,各計(jì)算工況消能效果良好,主要消能區(qū)位于消力池前半程,對(duì)比各工況結(jié)果發(fā)現(xiàn),通過(guò)調(diào)節(jié)孔口調(diào)度情況可進(jìn)一步提升消能效果。

2.2 場(chǎng)地振動(dòng)特性

水流脈動(dòng)壓力是泄水建筑物承受的重要荷載,同時(shí)也是引起向家壩水電站下游局部區(qū)域房屋門(mén)窗振動(dòng)的主要原因之一。研究水流運(yùn)動(dòng)規(guī)律時(shí),常用脈動(dòng)流速的均方根值來(lái)表示脈動(dòng)幅度的大小,即

(8)

其中:δ為脈動(dòng)流速均方根;u′為脈動(dòng)流速。

由于高速水流的復(fù)雜性,脈動(dòng)壓力數(shù)值計(jì)算難度較大,而紊動(dòng)強(qiáng)度是紊流脈動(dòng)流速的均方根值與時(shí)均特征流速的比值,即

(9)

其中:Tu為紊動(dòng)強(qiáng)度;v′為時(shí)均特征流速。

因此,可以將數(shù)值計(jì)算獲得的紊動(dòng)強(qiáng)度值作為反映脈動(dòng)大小的指標(biāo),即紊動(dòng)強(qiáng)度值越大,表明水流脈動(dòng)越強(qiáng)烈。

為研究消力池各部位紊動(dòng)強(qiáng)度與場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)關(guān)系,對(duì)消力池紊動(dòng)強(qiáng)度幅值與原型觀測(cè)加速度峰值進(jìn)行相關(guān)性分析,分別計(jì)算消力池內(nèi)主流、底板處、邊墻處紊動(dòng)強(qiáng)度幅值與原型觀測(cè)加速度峰值的相關(guān)系數(shù),分析消力池紊動(dòng)強(qiáng)度與場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)之間的關(guān)聯(lián)關(guān)系,相關(guān)系數(shù)r的計(jì)算公式為:

(10)

其中:a、b分別為相關(guān)系數(shù)計(jì)算的2個(gè)變量,如計(jì)算主流紊動(dòng)強(qiáng)度幅值與加速度峰值相關(guān)系數(shù),即代入各工況下主流紊動(dòng)強(qiáng)度幅值aq及對(duì)應(yīng)工況下加速度峰值bq后計(jì)算;σa、σb為a、b的方差。

在向家壩水電站下游水富縣城部分區(qū)域房屋門(mén)窗振動(dòng)影響中,育才路5棟7樓相對(duì)較為嚴(yán)重,以育才路5棟7樓的振動(dòng)響應(yīng)為典型研究對(duì)象進(jìn)行監(jiān)測(cè)。

7種原型工況下加速度峰值監(jiān)測(cè)結(jié)果見(jiàn)表5所列。

4種計(jì)算工況下消力池內(nèi)部、消力池底板和邊墻處紊動(dòng)強(qiáng)度幅值見(jiàn)表6所列。

紊動(dòng)強(qiáng)度幅值與原型觀測(cè)振動(dòng)加速度峰值相關(guān)性計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表7所列。

表5 7種原型工況下的監(jiān)測(cè)結(jié)果

表6 4種計(jì)算工況下的紊動(dòng)強(qiáng)度幅值 單位:J/kg

表7 紊動(dòng)強(qiáng)度幅值與振動(dòng)加速度峰值相關(guān)性

由表7可知,消力池底板和邊墻處紊動(dòng)強(qiáng)度幅值與原型觀測(cè)振動(dòng)加速度峰值均顯著相關(guān),即下游場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)與底板和邊墻處紊動(dòng)強(qiáng)度有關(guān)。

根據(jù)相關(guān)性分析,消力池底板處紊動(dòng)強(qiáng)度幅值與場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)正相關(guān),表明消力池底板處的水流脈動(dòng)最有可能成為誘發(fā)場(chǎng)地振動(dòng)的振動(dòng)源之一,因此,關(guān)于場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)的研究中應(yīng)重點(diǎn)分析消力池底板處紊動(dòng)強(qiáng)度值。為降低下游場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng),工程中應(yīng)優(yōu)選底板處紊動(dòng)強(qiáng)度值更小的孔口調(diào)度方案。根據(jù)紊動(dòng)強(qiáng)度幅值計(jì)算結(jié)果,依據(jù)較小的水流脈動(dòng)即為較優(yōu)工況的原則,本文討論的4種計(jì)算工況從優(yōu)到劣排序依次為工況1、工況3、工況4、工況2。在多孔泄洪工程中,可事先計(jì)算不同調(diào)度方案下的泄洪過(guò)程,根據(jù)紊動(dòng)強(qiáng)度計(jì)算值,預(yù)估場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng),初步對(duì)不同調(diào)度方案進(jìn)行評(píng)價(jià),再結(jié)合工程實(shí)際優(yōu)選調(diào)度方案,為工程實(shí)際運(yùn)行提供參考。

根據(jù)相關(guān)性分析,消力池邊墻處紊動(dòng)強(qiáng)度幅值與場(chǎng)地振動(dòng)負(fù)相關(guān),表明由消力池內(nèi)水流脈動(dòng)產(chǎn)生的場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng),可能通過(guò)消力池邊墻作用而降低。消力池邊墻對(duì)降低場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)的具體作用方式可能有2種:① 消力池內(nèi)水流脈動(dòng)產(chǎn)生的振動(dòng)在傳播過(guò)程中,可能由于邊墻振動(dòng)而消耗部分能量,場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)因此降低;② 考慮消力池下部及振動(dòng)傳播路徑上巖體性質(zhì)對(duì)振動(dòng)波傳播的影響,在邊墻至下游場(chǎng)地的傳播路徑中,可能存在特殊的巖體結(jié)構(gòu),阻礙振動(dòng)傳播,從而降低了下游場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)。由于振動(dòng)傳播過(guò)程復(fù)雜,影響因素多,對(duì)場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)的研究還應(yīng)結(jié)合巖體結(jié)構(gòu)、振動(dòng)波、聲學(xué)等因素綜合分析。

綜上所述,本文通過(guò)對(duì)比計(jì)算的紊動(dòng)強(qiáng)度幅值與原型觀測(cè)的場(chǎng)地振動(dòng)加速度峰值,分別分析消力池底板處、邊墻處、主流與場(chǎng)地振動(dòng)關(guān)系,結(jié)果表明,消力池底板處水流脈動(dòng)最有可能成為下游場(chǎng)地振動(dòng)的主要振源之一,由消力池水流脈動(dòng)產(chǎn)生的場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng)可能通過(guò)邊墻作用而降低。

3 結(jié) 論

本文通過(guò)4種計(jì)算工況下的泄洪過(guò)程,分析消能特性,并將紊動(dòng)強(qiáng)度計(jì)算值與原型觀測(cè)場(chǎng)地振動(dòng)值進(jìn)行對(duì)比,分析場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng),主要結(jié)論如下：

(1) 各計(jì)算工況消能效果良好,沖擊壓強(qiáng)幅值與紊動(dòng)能幅值變化趨勢(shì)基本一致;當(dāng)泄流量一定且開(kāi)啟孔口數(shù)相同時(shí),通過(guò)改變孔口調(diào)度情況,可進(jìn)一步提升消能率。

(2) 消力池底板處紊動(dòng)強(qiáng)度計(jì)算幅值與原型觀測(cè)振動(dòng)加速度峰值正相關(guān);根據(jù)計(jì)算結(jié)果,基于消能效果良好且振動(dòng)較小原則提出優(yōu)選調(diào)度方案;實(shí)際工程中可通過(guò)紊動(dòng)強(qiáng)度計(jì)算值預(yù)估場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng),優(yōu)選調(diào)度方案,為工程提供參考。

(3) 消力池邊墻處紊動(dòng)強(qiáng)度計(jì)算值與原型觀測(cè)振動(dòng)加速度峰值負(fù)相關(guān),表明由消力池內(nèi)水流脈動(dòng)產(chǎn)生的場(chǎng)地振動(dòng)響應(yīng),可能通過(guò)邊墻作用而降低。