苗 淞 王 璐
(1.山東網源電力工程有限公司 2.臨沂超越電力建設有限公司)
某500kV變電站投運后,變電運維人員對設備進行巡視,發現#3主變220kV側罐式避雷器有明顯的異響聲,隨即進行帶電檢測,超聲波檢測及特高頻檢測均發現異常信號,超聲波檢測有效值69.3mV,峰值128mV,頻率成分一(50Hz)小于頻率成分二(100Hz),如圖1所示。特高頻檢測PRPD呈雙峰特征,PRPS為兩簇放電信號,如圖2所示。同時測量到罐式避雷器內部SF6氣體成分SO2:2.1μL/L。

圖1 超聲波檢測異常信號

圖2 特高頻檢測異常信號
次日,變電運維人員復測時發現#1主變220kV側A相罐式避雷器同樣有明顯的異響聲,超聲波檢測及特高頻檢測均發現異常信號,超聲波檢測有效值69.3mV,峰值128mV,頻率成分一(50Hz)小于頻率成分二(100Hz),如圖3所示。特高頻檢測PRPD呈雙峰特征,PRPS為兩簇放電信號,如圖4所示。測量罐式避雷器內部SF6氣體無分解物。

圖3 超聲波檢測異常信號

圖4 特高頻檢測異常信號
隨即變電運維人員對上述異常設備進行停電處理,廠家人員對異常罐式避雷器進行了緊急更換。更換完畢后,送電檢查運行正常。為查找到準確原因,將#1主變220kV側罐式避雷器返廠進行解體檢查分析,將#3主變220kV側罐式避雷器交于第三方檢測廠家進行解體檢查分析。
廠家人員將#1主變220kV側A相罐式避雷器返廠進行SF6氣體純度、微水含量測試,如圖5、圖6、表1所示。

圖5 SF6氣體純度測試

圖6 SF6氣體微水含量測試

表1 SF6氣體純度測試數據及微水含量測試數據(溫度:18.9℃,相對濕度:65%)
水分合格后,充入SF6氣體至0.35MPa,測試U2mA.AC工頻參考電壓、持續運行電壓下全電流值、阻性電流值、局部放電量,如圖7、表2所示。解體后測試芯組直流參考電壓、75%直流參考電壓下漏電流,數據見表3。

圖7 0.35MPa時電氣測試

表2 0.35MPa時電氣測試數據(溫度:18.9℃,相對濕度:65%)

表3 解體后電氣測試數據(溫度:18.9℃,相對濕度:65%)
廠家人員將#1主變220kV側A相罐式避雷器回收SF6氣體至負壓,再充入高純氮氣至常壓。在通風良好的環境下打開避雷器的頂蓋板,檢查導電棒、屏蔽罩、芯組狀態,罐體內壁狀態,盆式絕緣子表面狀態,發現導電棒有偏心現象,如圖8所示。拆解豎向導電棒,檢查導體與芯組接觸面,發現有放電痕跡,如圖9所示。拆解均壓屏蔽罩,檢查芯組連接狀態、低壓連線表面狀態,均無異常。拆解芯組,檢查電阻片外觀狀態,均無異常。

圖8 常壓高純氮氣狀態下導電棒有偏心現象

圖9 導電棒有放電痕跡
第三方檢測人員將#3主變220kV側B相罐式避雷器充SF6氣體至0.35MPa,施加電壓至58.8kV時出現局部放電,呈懸浮放電特征,60kV時測得放電量超過20000pC,如圖10所示。

圖10 對比試驗放電數據
隨即第三方檢測人員將#3主變220kV側B相罐式避雷器進行解體,檢查盆式絕緣子連接的導電棒緊固完好,均壓屏蔽罩、彈簧座與芯體連接完好,芯體緊固與狀態完好。插入屏蔽座的導電桿偏心,該導電桿上距離端部1cm處存在放電痕跡,彈簧座內壁的對應位置也存在放電痕跡。
從#1主變220kV側A相罐式避雷器和#3主變220kV側B相罐式避雷器解體檢查結果,初步分析該異常放電的可能原因如下。
因芯組裝配過程中存在垂直度誤差(見圖11),導電棒插入屏蔽座內孔后出現偏心(見圖12),與導電棒接觸的滑塊傾斜,形成點線接觸,在工頻電流震動下與導電棒形成小間隙,出現小間隙放電(見圖13)。

圖11 芯組垂直度存在誤差

圖12 導電棒插入屏蔽座后出現偏心

圖13 滑塊傾斜出現小間隙
由于導電棒偏心,距離屏蔽座較近,此處形成的小間隙在導電棒與滑塊之間放電時也出現放電。放電引起滑塊震動,在屏蔽座內的音響效應和避雷器外殼的音響效應下,發出異常響聲。解體檢查的另外4臺罐式避雷器均無異常,確定該2臺罐式避雷器屬于生產過程中裝配誤差的個案。
該500kV變電站更換的6臺罐式避雷器已帶電,現場監測5天無異常,經排查已更換的6臺罐式避雷器生產過程記錄、出廠試驗記錄,產品生產過程尺寸誤差、參數合格,設備可長期可靠運行。本案例綜合運用了帶電檢測技術,通過紅外測溫檢測、局部放電檢測(超聲波檢測、特高頻檢測)以及內部氣體成分檢測,全面、準確地發現罐式避雷器內部發生懸浮放電現象,成功避免因設備發生懸浮放電而產生的跳閘事故,及時消除安全隱患,確保人身、電網和設備的安全。