火電機(jī)組交互影響對(duì)次同步振蕩的作用機(jī)理研究

臧德春，趙榮臻，楊 超，祝新馳

（南京南瑞繼保電氣有限公司，南京 211102）

0 引言

隨著電力系統(tǒng)復(fù)雜性的不斷提高，國(guó)內(nèi)外發(fā)生的SSO（次同步振蕩）事故中均存在著多機(jī)間的交互影響［1-2］。目前在多機(jī)SSO研究中，對(duì)并列運(yùn)行同型機(jī)組情況的分析較多，大多認(rèn)為可以將同一電廠相同參數(shù)和運(yùn)行工況的多臺(tái)機(jī)組合并成一臺(tái)機(jī)組［3］。對(duì)于非同型機(jī)組，多將其他機(jī)組等效成電壓源與內(nèi)阻抗的并聯(lián)。文獻(xiàn)［4］僅保留待研究機(jī)組，其他機(jī)組用次暫態(tài)電抗與恒壓源表示。這兩種做法均忽略了其他機(jī)組軸系對(duì)待研機(jī)組的影響，可能會(huì)得出錯(cuò)誤的SSO判斷［5］。

復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法作為一種常用的SSO分析方法，物理意義清晰［6］，但由于沒(méi)有直觀可信地給出阻尼來(lái)源，對(duì)于相近扭振頻率機(jī)組SSO 的軸系影響機(jī)理認(rèn)識(shí)仍存在不足。文獻(xiàn)［7］將電氣阻尼簡(jiǎn)化為與系統(tǒng)各部分阻抗相關(guān)的表達(dá)式，但只對(duì)單機(jī)復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法進(jìn)行了簡(jiǎn)化。

本文研究了次同步頻率下火電機(jī)組間的交互影響及其對(duì)SSO的作用機(jī)理。對(duì)于復(fù)雜多機(jī)系統(tǒng)，可以選定一臺(tái)待研的機(jī)組，并將系統(tǒng)其他部分等效成另一臺(tái)機(jī)組，得到類似結(jié)構(gòu)的系統(tǒng)。首先，根據(jù)特征矩陣推導(dǎo)出系統(tǒng)的復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)；然后，基于簡(jiǎn)化復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法推導(dǎo)了雙火電機(jī)組簡(jiǎn)化電氣阻尼表達(dá)式，顯式地建立了系統(tǒng)參數(shù)、阻尼及穩(wěn)定性的關(guān)系，分析了系統(tǒng)串補(bǔ)度、機(jī)組間電氣距離和相近扭振頻率對(duì)次同步振蕩模式的作用機(jī)理；最后，通過(guò)算例驗(yàn)證了各影響因素對(duì)系統(tǒng)次同步穩(wěn)定性的作用。

1 基于特征矩陣的復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)推導(dǎo)

以圖1所示用于SSO研究的IEEE第二標(biāo)準(zhǔn)模型（系統(tǒng)2）［8］兩機(jī)系統(tǒng)為例進(jìn)行推導(dǎo)。A、B 機(jī)是擁有相近頻率的同步電機(jī)，通過(guò)各自的升壓變壓器連接在同一母線上，經(jīng)過(guò)串補(bǔ)線路連接到無(wú)窮大母線。A 機(jī)軸系有4 個(gè)軸段，分別為HP（高壓缸）質(zhì)塊、LP（低壓缸）質(zhì)塊、GEN（發(fā)電機(jī)）質(zhì)塊和EXC（勵(lì)磁機(jī)）質(zhì)塊；B機(jī)軸系有3個(gè)軸段，分別為HP質(zhì)塊、LP質(zhì)塊和GEN質(zhì)塊。

圖1 IEEE第二標(biāo)準(zhǔn)模型（系統(tǒng)2）Fig.1 The second benchmark model of IEEE（System 2）

將系統(tǒng)各部分的微分方程、代數(shù)方程線性化并聯(lián)立，可以得到系統(tǒng)狀態(tài)方程［9］，簡(jiǎn)寫(xiě)為：

式中：I為單位矩陣：Tij為對(duì)應(yīng)系數(shù)的簡(jiǎn)寫(xiě)；p為微分算子；ΔδA和ΔδB分別為A機(jī)和B機(jī)各質(zhì)塊轉(zhuǎn)子角增量；ΔωA和ΔωB分別為A 機(jī)和B 機(jī)各質(zhì)塊轉(zhuǎn)速增量；ΔZ為除轉(zhuǎn)子角和轉(zhuǎn)速以外的其他狀態(tài)變量。

將式（1）代入電磁轉(zhuǎn)矩公式ΔTe=ATeΔZ（ΔTe為電磁轉(zhuǎn)矩，ATe為系數(shù)），可得：

式中：ΔTeA和ΔTeB分別為A 機(jī)和B 機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩；Keij為對(duì)應(yīng)轉(zhuǎn)矩系數(shù)，其中i和j取A、B；ΔδA和ΔδB分別為A機(jī)和B機(jī)GEN質(zhì)塊轉(zhuǎn)子角增量。

對(duì)于A、B機(jī)，由軸系運(yùn)動(dòng)方程可以得到：

式中：ΔTe為電磁轉(zhuǎn)矩；K′m為A、B 機(jī)軸系的等值復(fù)數(shù)力矩系數(shù)；Δδ為轉(zhuǎn)子角增量。

將B 機(jī)對(duì)應(yīng)的式（3）代入式（2），可推出A 機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩為：

其中

式中：K′mB為B 機(jī)軸系的等值復(fù)數(shù)力矩系數(shù)；KEA(jξ)為A機(jī)的復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)；KeA(ξ)為A機(jī)的電氣彈性系數(shù)；DeA(ξ)為A機(jī)的電氣阻尼；ξ為自然扭振頻率。

根據(jù)復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法原理［10］，對(duì)于A 機(jī)，在滿足電氣彈性系數(shù)與機(jī)械彈性系數(shù)之和為0，即KeA(ξ)+KmA(ξ)=0 的軸系任何一個(gè)自然扭振頻率ξ附近，如果A機(jī)電氣阻尼和機(jī)械阻尼之和小于0，即DeA(ξ)+DmA(ξ)<0，則在此頻率下系統(tǒng)會(huì)發(fā)生SSO，否則系統(tǒng)穩(wěn)定。B機(jī)同理。

2 雙機(jī)系統(tǒng)簡(jiǎn)化復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)推導(dǎo)

上文推導(dǎo)的電氣復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)無(wú)法顯式表達(dá)其他機(jī)組軸系影響待研機(jī)組阻尼的途徑，本章在其基礎(chǔ)上進(jìn)一步推導(dǎo)復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)的簡(jiǎn)化表達(dá)式。

在圖1所示系統(tǒng)中，串聯(lián)電容方程［11］為：

其中

式中：ΔuC，xy為線路串聯(lián)補(bǔ)償電容電壓變化量；ΔiA，xy和ΔiB，xy分別為A 機(jī)和B 機(jī)的支路電流變化量；C為串聯(lián)補(bǔ)償電容。

無(wú)窮大線路方程［12］為：

其中

式中：R和L分別為線路電阻和電感；ΔuaT，xy為公共母線電壓變化量。

A機(jī)升壓變壓器方程［13］為：

其中

式中：RTA和LTA分別為A 機(jī)變壓器等效電阻和電感；ΔuA，xy為A機(jī)出口電壓變化量。

同理，B機(jī)升壓變壓器方程為：

式中：ΔuB，xy為B機(jī)出口電壓變化量。

A機(jī)電磁側(cè)xy軸方程［14］為：

同理有：

式中：Δidq，j為j機(jī)的支路電流dq軸分量變化量；kiaδa、kiaδb、kibδb、kibδa為系數(shù)。

那么，由ΔTe=[-ψq0ψd0]Δidq可計(jì)算A機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩如下：

聯(lián)立A、B 機(jī)對(duì)應(yīng)的式（16），并考慮到式（4）的形式，可得：

其中

式中：ψdB0和ψqB0分別為B 機(jī)磁鏈初值d、q軸分量。

那么，A機(jī)的電氣阻尼為：

式中：DeAA和DeAD為電氣阻尼的兩個(gè)組成部分，DeAA表示待研機(jī)組通過(guò)系統(tǒng)電路部分產(chǎn)生的電氣阻尼，DeAD表示其他機(jī)軸系對(duì)待研機(jī)組電氣阻尼產(chǎn)生的影響。

3 交互影響和穩(wěn)定性分析

由式（19）可以看出，待研機(jī)組的電氣阻尼可以分為DeAA和DeAD兩部分。分析系統(tǒng)參數(shù)可知，DeAA一般相對(duì)較大，對(duì)待研機(jī)組電氣阻尼影響較大。其他機(jī)組對(duì)待研機(jī)組次同步頻阻尼的影響通過(guò)兩個(gè)部分來(lái)起作用，第一個(gè)部分是其他機(jī)組的內(nèi)阻抗和接入阻抗等電磁部分改變了從待研機(jī)組外部次同步頻阻抗，第二個(gè)部分是其他機(jī)組軸系通過(guò)系統(tǒng)各部分阻抗產(chǎn)生的阻尼。目前多機(jī)SSO研究中采用將其他機(jī)組等效成電壓源的方法，只計(jì)及上述第一個(gè)部分的影響，而忽略了第二個(gè)部分的影響，從而導(dǎo)致某些情況下做出錯(cuò)誤的SSO判斷。

觀察式（18）表征的KeAD可以發(fā)現(xiàn)，該影響主要集中在其他機(jī)組的自然扭振頻率附近。這是因?yàn)镵′mB一般較大，可以忽略其后的相加項(xiàng)，并將其他乘積項(xiàng)看作對(duì)K′mB的放大系數(shù)KeADp，而K′mB在自然扭振頻率處等于零，取倒數(shù)后會(huì)產(chǎn)生突變，再乘放大系數(shù)便會(huì)造成電氣阻尼的較大變化。

經(jīng)上述分析可知，待研機(jī)組電氣阻尼在其他機(jī)組軸系自然扭振頻率處一定會(huì)受到影響，這與兩機(jī)是否存在相同或相近扭振頻率沒(méi)有關(guān)系。但該影響是否會(huì)涉及待研機(jī)組的穩(wěn)定性，卻和兩機(jī)是否存在相同或相近的扭振頻率有關(guān)。因?yàn)橹挥信ふ耦l率接近，其他機(jī)組造成的這種電氣阻尼變化才能影響到待研機(jī)組扭振頻附近的阻尼，進(jìn)而影響待研機(jī)組的穩(wěn)定性。

火電機(jī)組的軸系參數(shù)是固定的，影響火電機(jī)組間交互的主要是放大系數(shù)KeADp，由于軸系的影響是通過(guò)電路來(lái)放大，而從電路角度看，A、B機(jī)是對(duì)稱的，因此兩機(jī)同頻率下的放大系數(shù)近似相等。從dq軸阻抗的角度來(lái)看，KeADp為兩個(gè)分流系數(shù)的乘積，A、B機(jī)的分流系數(shù)為線路阻抗與系統(tǒng)阻抗和（即線路阻抗、變壓器阻抗、電機(jī)內(nèi)部阻抗之和）的比值。因此，線路阻抗越大，變壓器支路阻抗越小，即機(jī)組間電氣距離越近，放大系數(shù)越大，其他機(jī)組對(duì)待研機(jī)組的影響越大。

4 算例分析

對(duì)于圖1所示的兩機(jī)系統(tǒng)，分析其他機(jī)組軸系及不同參數(shù)變化對(duì)交互影響及多機(jī)SSO 的作用機(jī)理。使用MATLAB 進(jìn)行特征值、阻尼及參數(shù)計(jì)算，并進(jìn)行PSCAD仿真。

4.1 其他機(jī)組軸系對(duì)多機(jī)SSO的影響

串補(bǔ)度Kcom=0.4，忽略和考慮A、B機(jī)軸系對(duì)另一臺(tái)機(jī)的影響時(shí)，A、B機(jī)的電氣阻尼曲線如圖2所示。特征值和Km+Ke=0 時(shí)的總阻尼Dm+De列于表1中。

表1 忽略和考慮軸系影響時(shí)的特征值和Km+Ke=0時(shí)的Dm+DeTable 1 Eigenvalues with and without the influence of shafting under consideration and Dm+De when Km+Ke=0

圖2 忽略和考慮兩機(jī)軸系對(duì)另一臺(tái)機(jī)影響時(shí)的電氣阻尼曲線Fig.2 Damping waveforms with and without the influence of the shaftings of two units on another unit under consideration

由圖2 可以看出，不考慮軸系交互影響時(shí)，A、B機(jī)只在系統(tǒng)諧振點(diǎn)附近有一個(gè)極小值。考慮軸系交互影響后，在另一臺(tái)機(jī)的扭振頻率處，待研機(jī)組的電氣阻尼會(huì)出現(xiàn)劇烈的變化，在相近扭振頻率處的變動(dòng)幅度最大。這驗(yàn)證了其他機(jī)組軸系對(duì)待研機(jī)組的影響集中在其他機(jī)組軸系自然扭振頻率處，與A、B機(jī)是否存在相同或相近的扭振頻率沒(méi)有關(guān)系。LPB（B 機(jī)LP）模式的特征值實(shí)部為0.004 6，系統(tǒng)是失穩(wěn)的，考慮軸系交互影響時(shí)，Km+Ke=0頻率處的Dm+De為-0.039 1，與特征值判斷一致。但不考慮軸系交互影響時(shí)，LPB模式下Km+Ke=0 頻率處的Dm+De為0.117 8，與特征值判斷結(jié)果相悖，這說(shuō)明不考慮軸系交互影響有時(shí)會(huì)得出錯(cuò)誤的結(jié)論。

由圖2和表1可以看出，只有在相近扭振頻率處，軸系交互影響才有可能會(huì)引發(fā)SSO。這是由于交互影響造成的阻尼變化只在很小的頻率范圍內(nèi)，只有在相近扭振頻率處其他機(jī)組軸系才能影響到待研機(jī)組的阻尼。圖3所示的轉(zhuǎn)速曲線和FFT（快速傅里葉變換）頻譜圖顯示A、B機(jī)發(fā)生振蕩，振蕩頻率接近25 Hz，與分析一致。

圖3 考慮軸系交互影響時(shí)的轉(zhuǎn)速曲線和FFT頻譜圖Fig.3 Rotational speed curves and FFT spectrum with shafting interaction under consideration

4.2 系統(tǒng)參數(shù)對(duì)多機(jī)SSO的影響

4.2.1 串補(bǔ)度的影響

保持其他參數(shù)不變，改變串聯(lián)補(bǔ)償電容值，獲得不同串補(bǔ)度時(shí)A、B機(jī)的電氣阻尼曲線如圖4所示，對(duì)應(yīng)系統(tǒng)特征值和Km+Ke=0 時(shí)的總阻尼Dm+De列于表2中，圖5給出了對(duì)應(yīng)串補(bǔ)度的轉(zhuǎn)速曲線。

表2 不同串補(bǔ)度時(shí)系統(tǒng)特征值和Km+Ke=0時(shí)的Dm+DeTable 2 Eigenvalues of the system with different series compensation levels and Dm+De when Km+Ke=0

圖4 不同串補(bǔ)度時(shí)兩機(jī)的電氣阻尼曲線Fig.4 Electrical damping curves of two units with different series compensation levels

圖5 不同串補(bǔ)度下的轉(zhuǎn)速曲線Fig.5 Rotational speed curves with different series compensation levels

由表2中的計(jì)算結(jié)果可知，當(dāng)串補(bǔ)度為0.2時(shí)，所有Km+Ke=0 時(shí)的總阻尼Dm+De都為正值，系統(tǒng)穩(wěn)定。當(dāng)串補(bǔ)度逐漸增大，數(shù)值為0.2～0.6 時(shí)，由圖4可以看出，系統(tǒng)諧振頻率離相近扭振頻率越來(lái)越近。受諧振頻率接近的影響，兩機(jī)相近扭振頻率處的電氣阻尼均不斷減小，說(shuō)明系統(tǒng)會(huì)發(fā)生頻率為24.5 Hz左右的SSO，且越來(lái)越嚴(yán)重。

當(dāng)串補(bǔ)度繼續(xù)增大為0.8 時(shí)，圖4 顯示諧振頻率繼續(xù)減小，比相近扭振頻率還要小。表2顯示A機(jī)相近扭振頻率下的Dm+De增大為正值，模式變?yōu)榉€(wěn)定，而B(niǎo) 機(jī)相近扭振頻率下的Dm+De繼續(xù)減小，加劇了SSO。根據(jù)圖6 給出的忽略和考慮軸系影響時(shí)的電氣阻尼曲線可以發(fā)現(xiàn)，在相近扭振頻率處，忽略軸系影響的阻尼曲線還處于諧振頻率引起的極小值的恢復(fù)期。考慮軸系影響后，相近扭振頻率處電氣阻尼發(fā)生突變。A機(jī)扭振頻率處的電氣阻尼處在突變極大值附近，Dm+De為0.049 1，模式變得穩(wěn)定；而B(niǎo)機(jī)的Dm+De為-1.234 9，模式仍失穩(wěn)。這與串補(bǔ)度為0.4時(shí)的分析結(jié)論一致，即忽略軸系影響會(huì)得出錯(cuò)誤的SSO判斷。表2中的特征值和圖5中各種串補(bǔ)度下的轉(zhuǎn)速曲線均與復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法分析結(jié)果一致。

圖6 Kcom=0.8時(shí)忽略和考慮軸系影響時(shí)的電氣阻尼曲線Fig.6 Electrical damping curves with and without the influence of shafting under consideration when Kcom=0.8

4.2.2 機(jī)組間距離的影響

保持Kcom=0.4 不變，改變機(jī)組間距離，等效地改變A、B 機(jī)連接的變壓器支路阻抗，A、B 機(jī)的電氣阻尼曲線如圖7所示。Km+Ke=0時(shí)的總阻尼Dm+De列于表3中。

表3 不同機(jī)組間距離時(shí)兩機(jī)系統(tǒng)特征值和Km+Ke=0時(shí)的Dm+DeTable 3 Eigenvalues of the two units with different unit spacings and Dm+De when Km+Ke=0

圖7 不同機(jī)組間距離時(shí)兩機(jī)的電氣阻尼曲線Fig.7 Electrical damping curves of two units with different motor spacings

由圖7 可以看出，A、B 機(jī)電氣距離越大，電氣阻尼曲線受軸系交互影響出現(xiàn)的變動(dòng)就越小。這也驗(yàn)證了第3 章的分析，即兩機(jī)電氣距離越大，分流系數(shù)越小，KeADp和KeBDp就越小，軸系產(chǎn)生的交互影響就越小。

進(jìn)一步觀察系統(tǒng)穩(wěn)定性，分析表3 可以發(fā)現(xiàn)，保持B機(jī)變壓器等效電抗XTB不變，增大A機(jī)變壓器等效電抗XTA，EXCA（A 機(jī)勵(lì)磁機(jī)）模式總阻尼基本不變且均為正值，而LPB 模式的總阻尼不斷增加，穩(wěn)定性有所提高。當(dāng)XTA=XTB=0.06 p.u.時(shí)，LPB 模式Dm+De變?yōu)檎担到y(tǒng)穩(wěn)定。當(dāng)XTA不變，增大XTB時(shí)，EXCA模式的Dm+De基本不變且大于零，而LPB模式的Dm+De增加，穩(wěn)定性提高。總體來(lái)看，系統(tǒng)穩(wěn)定性會(huì)增強(qiáng)。這主要是因?yàn)長(zhǎng)PB 模式與系統(tǒng)諧振頻率相距較遠(yuǎn)，穩(wěn)定性基本只受兩機(jī)間的交互作用影響，而隨著A、B機(jī)間電氣距離的增加，交互作用必然減弱，該模式下系統(tǒng)也就愈加穩(wěn)定。表3給出的相應(yīng)的特征值和圖8 給出的XTA=XTB=0.02 p.u.和XTA=XTB=0.06 p.u.時(shí)的轉(zhuǎn)速曲線均與復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法得到的結(jié)果一致。

圖8 不同機(jī)組間距離時(shí)轉(zhuǎn)速曲線Fig.8 Rotational speed curves with different unit spacings

4.2.3 相近扭振頻率的影響

保持Kcom=0.4 不變，改變相近的自然扭振頻率，獲得對(duì)應(yīng)情況下A、B機(jī)的電氣阻尼曲線如圖9所示，對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)特征值和Km+Ke=0 時(shí)的Dm+De列于表4中。

表4 相近扭振頻率變化時(shí)系統(tǒng)特征值和Km+Ke=0時(shí)的Dm+DeTable 4 System eigenvalues with change of similar torsional vibration frequency and Dm+De when Km+Ke=0

圖9 相近扭振頻率變化時(shí)兩機(jī)的電氣阻尼曲線Fig.9 Electrical damping curves of two units with the change of similar torsional vibration frequency

由圖9和表4可以看出，隨著B(niǎo)機(jī)扭振頻率的減小，兩機(jī)的頻率相距越遠(yuǎn)。在LPB 機(jī)械參數(shù)MB2=1 746.5 時(shí)，A、B 機(jī)的頻率差已大于2 Hz，此時(shí)再增加頻率差，A 機(jī)特征值和Dm+De實(shí)部幾乎不發(fā)生變化。這是因?yàn)檩S系交互影響引起的阻尼變化在B 機(jī)頻率處還未開(kāi)始，而在A 機(jī)頻率處已經(jīng)恢復(fù)，說(shuō)明此時(shí)B 機(jī)軸系對(duì)A 機(jī)的穩(wěn)定性不再產(chǎn)生影響。這與第3章中的分析一致，即其他機(jī)組軸系是否會(huì)影響待研機(jī)組的穩(wěn)定性和兩機(jī)存在相同或相近頻率有關(guān)。根據(jù)本算例，可以認(rèn)為當(dāng)A、B機(jī)的扭振頻率差大于2 Hz后，不需要考慮其他機(jī)組軸系的影響。隨著兩機(jī)自然扭振頻率差的加大，原來(lái)發(fā)生SSO 的系統(tǒng)穩(wěn)定。圖10 給出了MB2=698.611 8和MB2=2 270.5時(shí)的轉(zhuǎn)速曲線，與分析結(jié)果一致。

圖10 相近扭振頻率變化時(shí)轉(zhuǎn)速曲線Fig.10 Rotational speed curves with the change of similar torsional vibration frequency

5 結(jié)語(yǔ)

本文以IEEE 第二標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試（系統(tǒng)2）為研究對(duì)象，分析了多火電機(jī)組間，尤其是軸系間的交互影響及其對(duì)SSO 的作用。首先，對(duì)單機(jī)系統(tǒng)簡(jiǎn)化復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)法進(jìn)行擴(kuò)展，推導(dǎo)了所研究系統(tǒng)的簡(jiǎn)化復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)，分析結(jié)果表明，其他機(jī)組通過(guò)兩個(gè)部分對(duì)待研機(jī)組次同步頻阻尼產(chǎn)生影響，第一個(gè)部分是其他機(jī)組的內(nèi)阻抗和接入阻抗等電磁部分改變從待研機(jī)組往外看的次同步頻阻抗；第二個(gè)部分是其他機(jī)組在其自然扭振頻率附近的阻尼變化會(huì)作用于相同頻率處的待研機(jī)組電氣阻尼。當(dāng)兩機(jī)存在相同或相近頻率時(shí)，該項(xiàng)會(huì)影響到待研機(jī)組的穩(wěn)定性，導(dǎo)致得到錯(cuò)誤的SSO 判斷。進(jìn)一步利用簡(jiǎn)化復(fù)轉(zhuǎn)矩系數(shù)研究了系統(tǒng)參數(shù)對(duì)交互作用和系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響，發(fā)現(xiàn)第一個(gè)部分電磁部分主要受串補(bǔ)度的影響，通過(guò)改變線路諧振頻率來(lái)影響待研機(jī)組的電氣阻尼。而當(dāng)機(jī)組間電氣距離或扭振頻率差增大到一定程度時(shí)，機(jī)組軸系間交互作用基本可忽略不計(jì)。