H340LAD+Z電阻點(diǎn)焊接頭疲勞性能研究

趙奕炳 王光耀 方剛 羅三峰 程西西 李曉瑜

作者簡(jiǎn)介：趙奕炳（1996—），男，助理工程師，學(xué)士學(xué)位，研究方向?yàn)椴牧掀凇?/p>

參考文獻(xiàn)引用格式：

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ZHAO Y B， WANG G Y， FANG G， et al. Research on Fatigue Performance of H340LAD+Z Spot Welded Joint[J]. Automobile Technology & Material， 2024（6）： 44-50.

摘要：開(kāi)展了H340LAD+Z（1.2 mm）-H340LAD+Z（1.2 mm）點(diǎn)焊十字接頭和點(diǎn)焊剝離接頭疲勞性能及失效模式的研究工作。研究發(fā)現(xiàn)，點(diǎn)焊十字接頭拉伸試驗(yàn)的最大力為9.0 kN，點(diǎn)焊剝離接頭拉伸試驗(yàn)的最大力為1.9 kN，點(diǎn)焊接頭硬度最大值為348 HV 1，位于熔核區(qū)內(nèi)，點(diǎn)焊十字接頭和點(diǎn)焊剝離接頭的最大力-疲勞壽命曲線在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)軸下呈線性關(guān)系，且點(diǎn)焊十字接頭的疲勞性能優(yōu)于點(diǎn)焊剝離接頭的疲勞性能。最后觀察了點(diǎn)焊十字接頭和點(diǎn)焊剝離接頭的疲勞失效模式及疲勞斷口形貌特征，2種接頭的失效模式略有差別，疲勞斷口形貌均由裂紋源和擴(kuò)展區(qū)組成。

關(guān)鍵詞：電阻點(diǎn)焊 剝離接頭 十字接頭 高強(qiáng)鋼 疲勞性能

中圖分類號(hào)：TG407? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B? ?DOI： 10.19710/J.cnki.1003-8817.20240107

Research on Fatigue Performance of H340LAD+Z Spot Welded Joint

Zhao Yibing， Wang Guangyao， Fang Gang， Luo Sanfeng， Cheng Xixi， Li Xiaoyu

（China Automotive Engineering Research Institute Co.， Ltd.， Chongqing 401122）

Abstract： Research on the fatigue performance and failure modes of H340LAD+Z （1.2 mm）-H340LAD+Z （1.2 mm） spot welding cross joints and spot welding stripping joint was conducted. The study identifies that the maximum force of the spot welding cross joint tensile test is 9.0 kN， the maximum force of the spot welding stripping joint tensile test is 1.9 kN， and the maximum hardness of the spot welding joint is 348 HV 1 located at the nugget area， the spot welding cross joint and the maximum force-fatigue life curve of the spot welded stripping joint show a linear relationship under the logarithmic coordinate axis， and the fatigue performance of the spot welding cross joint is better than that of the spot welding stripping joint. Finally， the fatigue failure modes and fatigue fracture morphology characteristics of the spot welding cross joint and the spot welding stripping joint were observed. The failure modes of the two joints are slightly different， and the fatigue fracture morphology is composed of crack sources and expansion zones.

Key words： Resistance spot welds， Stripping joint， Cross joint， High-strength steel， Fatigue performance

1 前言

在汽車用鋼領(lǐng)域，強(qiáng)度是產(chǎn)品最重要的性能指標(biāo)。一般將抗拉強(qiáng)度≥270 MPa的鋼稱為高強(qiáng)鋼。同時(shí)，高強(qiáng)鋼因具有良好的強(qiáng)度、塑性及成形性能，廣泛用于制造汽車白車身及相關(guān)安全零部件，在實(shí)現(xiàn)輕量化的同時(shí)，提高汽車安全性能[1]。汽車的白車身作為汽車其他零部件的載體，其制造技術(shù)直接決定了汽車整體的制造質(zhì)量。在汽車車身制造過(guò)程中，焊接是重要的生產(chǎn)工序[2-3]。電阻點(diǎn)焊因具有焊接過(guò)程簡(jiǎn)單、熱影響區(qū)小、焊接變形與應(yīng)力小及焊接速度快等優(yōu)點(diǎn)，在汽車白車身制造中廣泛應(yīng)用。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，每臺(tái)汽車車身中的電阻點(diǎn)焊焊點(diǎn) 多達(dá)3 000～4 000個(gè)[4]。

同時(shí)，汽車在行駛過(guò)程中會(huì)受到大氣、水（包括酸雨）的腐蝕。所以各國(guó)都對(duì)汽車的耐腐蝕性能提出了嚴(yán)格的要求。其中美國(guó)、日本提出了耐表面腐蝕5年、耐穿孔腐蝕10年的要求[5]，但是傳統(tǒng)的冷軋鋼板已不能滿足。根據(jù)鋅和鐵的電化學(xué)特征，鍍鋅層可以阻止鋼鐵的腐蝕，同時(shí)鋅腐蝕后在金屬表面形成致密的ZnO、Zn（OH）2和ZnCO3[6]，又可以使自身腐蝕速度減慢，即使在油漆層受到破損的情況下也能保持較好的耐腐蝕性。為了提高汽車的耐腐蝕性及使用壽命，國(guó)內(nèi)外都在不斷推廣應(yīng)用鍍鋅鋼板[7]，有數(shù)據(jù)表明，汽車車身中鍍鋅板的用量達(dá)到50%[8]。其中低合金高強(qiáng)鋼H340LAD+Z因其具有良好的塑性成形性能、小的抗變形能力、優(yōu)良的耐腐蝕性能等許多優(yōu)異的機(jī)械性能而廣泛應(yīng)用于汽車、船舶、火箭等領(lǐng)域[9-11]。

目前，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)單種點(diǎn)焊接頭的研究比較多，關(guān)于不同接頭形式的比較內(nèi)容研究較少，因此研究鍍鋅板H340LAD+Z在相同焊接參數(shù)下，十字點(diǎn)焊和剝離點(diǎn)焊力學(xué)性能、顯微組織、硬度分布、疲勞性能、疲勞失效模式、疲勞斷口形貌的差別。

2 試驗(yàn)材料及試驗(yàn)方法

試驗(yàn)所用的材料為1.2 mm的H340LAD+Z，其主要化學(xué)成分見(jiàn)表1，材料準(zhǔn)靜態(tài)力學(xué)性能見(jiàn)表2。

電阻點(diǎn)焊是將被焊工件通過(guò)電極壓力壓緊結(jié)合，在電極兩端施加電流，形成閉合回路，利用焦耳定律，當(dāng)電流流經(jīng)接觸面時(shí)產(chǎn)生電阻熱將板材熔化或加熱為塑性狀態(tài)，使金屬結(jié)合在一起的一種方法[12]。本次試驗(yàn)所使用的點(diǎn)焊設(shè)備為中頻點(diǎn)焊機(jī)，型號(hào)為SMD-40，本次焊接采用標(biāo)準(zhǔn)的Φ16 mm×23 mm電極頭作為焊接工裝，基于H340LAD+Z板材的厚度為1.2 mm，電極頭前端直徑設(shè)計(jì)為Φ6? mm[13]，為防止焊接試驗(yàn)過(guò)程中電極頭因頻繁通電導(dǎo)致過(guò)熱，試驗(yàn)中始終保證通水冷卻；設(shè)計(jì)的試驗(yàn)參數(shù)見(jiàn)表3，點(diǎn)焊剝離接頭試樣的尺寸見(jiàn)圖1，點(diǎn)焊十字接頭試樣的尺寸見(jiàn)圖2。

焊接試驗(yàn)結(jié)束后，將點(diǎn)焊接頭從熔核中心位置處切開(kāi)，經(jīng)鑲嵌、打磨、拋光后制成金相試樣。用5%的硝酸酒精溶液腐蝕，用酒精清洗吹干后置于Leica DMI 3000M金相顯微鏡下觀察顯微組織。然后使用DuraScan70G5全自動(dòng)維氏硬度計(jì)，按如圖3所示紅色箭頭路徑進(jìn)行硬度測(cè)試，加載力為9.8 N[14]。

將焊接好的點(diǎn)焊十字接頭試樣和點(diǎn)焊剝離接頭試樣，在MTS E45萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，加載速率為5 mm/min。

點(diǎn)焊十字接頭試樣的疲勞試驗(yàn)在INSTRON 8801疲勞試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，點(diǎn)焊剝離接頭試樣的疲勞試驗(yàn)在INSTRON E10000疲勞試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，疲勞試驗(yàn)的控制模式為軸向載荷控制，軸向載荷比R=0.1，試驗(yàn)頻率范圍為15～40 Hz，頻率以試樣溫度不升高、曲線平滑為準(zhǔn)，疲勞壽命范圍控制在1×104～2×106周次。疲勞試驗(yàn)方法參考標(biāo)準(zhǔn)GB/T 3075-2021 《金屬材料 疲勞試驗(yàn) 軸向力控制方法》，試件兩表面任意一個(gè)焊點(diǎn)部位或其附近產(chǎn)生與熔核直徑相當(dāng)?shù)牧鸭y或表面未見(jiàn)裂紋而試件斷裂的情況視為試件破壞。

疲勞試驗(yàn)結(jié)束后，分別選取中等壽命的疲勞失效樣品，沿裂紋取下疲勞失效斷口，用酒精清洗吹干后，使用Apreo 2S場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡進(jìn)行疲勞斷口形貌觀察。

3 試驗(yàn)結(jié)果及討論

3.1 準(zhǔn)靜態(tài)力學(xué)性能、微觀組織分析及硬度梯度分析

3.1.1 準(zhǔn)靜態(tài)力學(xué)性能

H340LAD+Z材料經(jīng)電阻點(diǎn)焊后，檢測(cè)點(diǎn)焊十字接頭試樣、點(diǎn)焊剝離接頭試樣的準(zhǔn)靜態(tài)力學(xué)性能，加載方向?yàn)榇怪焙更c(diǎn)的方向，檢驗(yàn)結(jié)果及失效模式見(jiàn)表4。

3.1.2 微觀組織分析

圖4為H340LAD+Z材料電阻點(diǎn)焊接頭的熔核區(qū)域橫截面形貌，可清晰地看出熔核區(qū)、熱影響區(qū)和母材區(qū)，經(jīng)測(cè)量，焊點(diǎn)熔核直徑為6.9 mm，其中圖5中對(duì)應(yīng)的圖4a、圖4b、圖4c和圖4d的觀察位置分別為母材區(qū)、母材與熱影響區(qū)交界、熱影響區(qū)與熔核區(qū)交界、熔核區(qū)中心。

圖5為H340LAD+Z點(diǎn)焊接頭的微觀形貌，由圖5a可看出母材區(qū)主要組織為鐵素體加珠光體，圖5b右上方形貌接近母材的形貌，主要組織為鐵素體、索氏體加少量珠光體，左下方處于熱影響區(qū)的邊緣，焊接溫度沿著焊核區(qū)向外逐漸降低，焊接溫度達(dá)到Ac1區(qū)域，珠光體開(kāi)始轉(zhuǎn)化，且冷卻較快，組織主要為索氏體加少量貝氏體，圖5c為熔核區(qū)與熱影響區(qū)交界的位置，右上方為熱影響區(qū)靠近熔核區(qū)的位置，受熱循環(huán)影響較大，溫度超過(guò)Ac3后，珠光體開(kāi)始發(fā)生奧氏體化，冷卻后，組織較為粗化，主要為索氏體加少量貝氏體，圖5c左下方與圖5d為熔核區(qū)，隨著焊接溫度達(dá)到Ac3，母材組織完全奧氏體化，溫度繼續(xù)升高到固相線溫度，奧氏體發(fā)生熔化，形成液態(tài)金屬，焊接完成后焊接區(qū)液態(tài)金屬由邊界開(kāi)始形核，并向內(nèi)部生長(zhǎng)，且快速冷卻，形貌主要為貝氏體和部分針狀馬氏體，還有少量的鐵素體和索氏體[15]。

3.1.3 硬度梯度分析

沿圖3的紅色箭頭方向進(jìn)行硬度試驗(yàn)，將箭頭1方向作為橫向距熔核中心距離的負(fù)值，將箭頭2方向作為橫向距熔核中心距離的正值，將箭頭3方向作為縱向距熔核中心距離，將H340LAD+Z點(diǎn)焊接頭的維氏硬度梯度繪制如圖6所示。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果分析可得出，在距熔核中心的橫向距離方向上，母材的主要組織為鐵素體和珠光體，硬度范圍為151 ～163 HV 1，由母材-熱影響區(qū)-熔核，即在熔核區(qū)范圍外，與熔核中心的距離越小，硬度越高，在熱影響區(qū)，硬度增加的速度較快，主要是因?yàn)榭拷酆藚^(qū)的位置貝氏體含量增加，到達(dá)熔核區(qū)范圍內(nèi)，硬度基本趨于穩(wěn)定，熔核區(qū)主要組織為貝氏體和部分針狀馬氏體，硬度范圍為312～340 HV 1。距熔核中心縱向方向上，位于熔核區(qū)的硬度較為穩(wěn)定，硬度范圍為333 ～348 HV 1，在熱影響區(qū)的硬度值稍低，分別為312 HV 1和331 HV 1。

3.2 疲勞性能及疲勞失效斷口形貌分析

3.2.1 疲勞性能分析

H340LAD+Z點(diǎn)焊十字接頭試樣與點(diǎn)焊剝離接頭試樣疲勞試驗(yàn)完成后，參考GB/T 24176—2009 《金屬材料 疲勞試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)方案與分析方法》進(jìn)行分析，擬合出的最大力Fmax-疲勞壽命Nf曲線如圖7所示，橫、縱坐標(biāo)軸均為對(duì)數(shù)坐標(biāo)軸，點(diǎn)焊十字接頭試樣與點(diǎn)焊剝離接頭的最大力Fmax-疲勞壽命Nf曲線在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)軸下呈線性關(guān)系。由圖7可以看出，疲勞壽命與最大力成反比，疲勞性能差異較大，由此可得出，不同接頭形式的設(shè)計(jì)會(huì)對(duì)接頭的疲勞性能產(chǎn)生較大的影響。點(diǎn)焊十字接頭試樣的疲勞性能優(yōu)于點(diǎn)焊剝離接頭試樣的疲勞性能；依據(jù)擬合曲線參數(shù)，點(diǎn)焊十字接頭試樣與點(diǎn)焊剝離接頭試樣的最大力Fmax-疲勞壽命Nf曲線的相關(guān)系數(shù)（R）均大于0.95，點(diǎn)焊十字接頭試樣最大力Fmax-疲勞壽命Nf曲線為lgF=3.93-0.19×lgN，點(diǎn)焊剝離接頭試樣最大力Fmax-疲勞壽命Nf曲線為lgF=3.59-0.24×lgN，依據(jù)斜率比較，點(diǎn)焊剝離接頭試樣的疲勞壽命隨載荷的變化下降更快。

3.2.2 疲勞失效模式分析

在疲勞循環(huán)加載的過(guò)程中，H340LAD+Z點(diǎn)焊十字接頭試樣的受力方向如圖8所示，點(diǎn)焊十字接頭試樣的焊點(diǎn)受到了通過(guò)工裝和母材傳遞來(lái)的垂直于焊點(diǎn)方向的力，焊點(diǎn)的整個(gè)熱影響區(qū)受力較為均勻。在本次試驗(yàn)中，當(dāng)施加的載荷較大時(shí)，焊點(diǎn)附近的母材會(huì)發(fā)生輕微的塑性變形，失效后如圖9a所示；當(dāng)施加的載荷較小時(shí)，焊點(diǎn)附近的母材并不會(huì)發(fā)生塑性變形，疲勞失效示意見(jiàn)圖9b。因整個(gè)系統(tǒng)受力較為均勻，在循環(huán)加載的過(guò)程中，裂紋由點(diǎn)焊熔核區(qū)外側(cè)的熱影響區(qū)開(kāi)始萌生，沿著熱影響區(qū)邊緣擴(kuò)展。在裂紋擴(kuò)展階段初期，裂紋基本沿著焊點(diǎn)熱影響區(qū)的邊緣擴(kuò)展，在裂紋擴(kuò)展達(dá)到一定長(zhǎng)度后，開(kāi)始向從熱影響區(qū)擴(kuò)展至母材，并繼續(xù)沿著板寬方向擴(kuò)展，直至焊點(diǎn)或其附近產(chǎn)生與熔核直徑相當(dāng)?shù)牧鸭y或試樣徹底斷開(kāi)。

在疲勞循環(huán)加載的過(guò)程中，H340LAD+Z點(diǎn)焊剝離接頭試樣的受力方向如圖10所示，點(diǎn)焊剝離接頭試樣的焊點(diǎn)位置的受力并非直接作用于焊點(diǎn)本身，在施加縱向載荷后，首先受力的位置是母材折彎的位置和焊點(diǎn)靠近受力點(diǎn)的一側(cè)，在本次試驗(yàn)中，點(diǎn)焊剝離接頭試樣的失效模式分為2種，在載荷較大時(shí)，施加的力首先會(huì)使母材發(fā)生塑性變形，如圖10a所示，然后整個(gè)系統(tǒng)逐漸達(dá)到穩(wěn)定，此時(shí)受力最大的位置為焊點(diǎn)的右側(cè)，繼續(xù)進(jìn)行試驗(yàn)，裂紋從焊點(diǎn)的熱影響區(qū)開(kāi)始產(chǎn)生，沿著焊點(diǎn)熱影響區(qū)及母材分別擴(kuò)展，直到其附近產(chǎn)生與熔核直徑相當(dāng)?shù)牧鸭y或母材徹底斷裂。載荷較大時(shí)，試樣失效模式一般為母材發(fā)生塑性變形，裂紋延展較長(zhǎng)，且裂紋擴(kuò)展方向并不一定與受力方向垂直，失效后的照片見(jiàn)圖11a。

施加載荷較小時(shí)，母材不會(huì)發(fā)生明顯的塑性變形，焊點(diǎn)受力最大的位置仍然是焊點(diǎn)的右側(cè)，如圖10b所示。繼續(xù)進(jìn)行試驗(yàn)，裂紋同樣會(huì)從焊點(diǎn)的熱影響區(qū)開(kāi)始產(chǎn)生，沿著焊點(diǎn)熱影響區(qū)及母材分別擴(kuò)展，直到其附近產(chǎn)生與熔核直徑相當(dāng)?shù)牧鸭y或母材徹底斷裂，在該載荷下的失效模式為，母材并未發(fā)生較明顯的變形，裂紋從熱影響區(qū)開(kāi)始起裂，沿著熱影響區(qū)及母材向兩側(cè)擴(kuò)展，裂紋較細(xì)，且沿著起裂方向直線擴(kuò)展，失效后的照片見(jiàn)圖11b。

3.2.3 疲勞失效斷口形貌分析

本次斷口分析選擇的疲勞壽命點(diǎn)為S-N曲線的中段，即疲勞失效壽命為4.0×105周次下，點(diǎn)焊十字接頭試樣和點(diǎn)焊剝離接頭試樣疲勞試驗(yàn)失效后的樣品進(jìn)行疲勞斷口形貌分析。

圖12為點(diǎn)焊十字接頭試樣疲勞失效后的斷口形貌，由圖12a的宏觀斷口形貌可以看出，點(diǎn)焊十字接頭試樣的疲勞斷口形貌主要分為裂紋源區(qū)和裂紋擴(kuò)展區(qū)，由于本次試驗(yàn)的失效判據(jù)為在其附近產(chǎn)生與熔核直徑相當(dāng)?shù)牧鸭y，母材并未直接斷裂，所以該斷口形貌并無(wú)明顯的瞬斷區(qū)。點(diǎn)焊十字接頭試樣的焊點(diǎn)區(qū)垂直的拉力較為均勻，裂紋起源區(qū)分布在焊點(diǎn)周圍熱影響區(qū)的多個(gè)位置，并逐步向周圍的熱影響區(qū)和母材擴(kuò)展。

裂紋萌生的區(qū)域稱為疲勞裂紋源區(qū)，該區(qū)域裂紋擴(kuò)展速率較低，在循環(huán)載荷作用下2個(gè)裂紋面之間快速接觸并反復(fù)地張開(kāi)和閉合，裂紋源兩表面間不斷相互摩擦而變得平坦光亮。圖12b為疲勞裂紋源區(qū)，黃色矩形區(qū)域?yàn)榱鸭y起源區(qū)，疲勞裂紋由此處開(kāi)始萌生，并向周圍輻射，黃色箭頭所指為裂紋擴(kuò)展方向。在點(diǎn)焊試樣進(jìn)行疲勞試驗(yàn)的過(guò)程中，疲勞裂紋源易從熱影響區(qū)形成。圖12c為疲勞裂紋源區(qū)，圖12d為裂紋沿著焊點(diǎn)熱影響區(qū)向內(nèi)擴(kuò)展的形貌圖，可觀察到垂直于裂紋源區(qū)的疲勞條帶和二次裂紋，圖12e為裂紋沿著母材方向擴(kuò)展的擴(kuò)展區(qū)，可觀察到垂直于裂紋源區(qū)的疲勞條帶和部分解理平面。

圖13為點(diǎn)焊剝離接頭試樣疲勞失效后的斷口形貌，由圖13a可以看出，點(diǎn)焊剝離接頭試樣的疲勞斷口形貌同樣主要分為裂紋源區(qū)和裂紋擴(kuò)展區(qū)，與點(diǎn)焊十字接頭試樣在疲勞加載中受力的區(qū)別是：點(diǎn)焊剝離接頭試樣在焊點(diǎn)熱影響區(qū)上受力并不均勻，靠近折彎母材的一側(cè)受拉力較大，遠(yuǎn)離折彎母材的一側(cè)受拉力較小，所以疲勞裂紋起源區(qū)均分布在靠近折彎母材的一側(cè)，并分布在焊點(diǎn)頂端兩側(cè)，裂紋由此處萌生，并逐步向母材和熱影響區(qū)擴(kuò)展。

圖13b為疲勞裂紋源區(qū)，黃色矩形區(qū)域?yàn)榱鸭y起源區(qū)，類似山丘狀，黃色箭頭所指為裂紋擴(kuò)展方向，左側(cè)為焊點(diǎn)的熱影響區(qū)，右側(cè)為母材。疲勞裂紋由此處開(kāi)始萌生，并向周圍輻射，在點(diǎn)焊剝離接頭試樣進(jìn)行疲勞試驗(yàn)的過(guò)程中，疲勞裂紋源易從靠近折彎處的熱影響區(qū)形成。圖13c為放大的疲勞裂紋源區(qū)，可以看出裂紋的趨勢(shì)，圖13d為裂紋沿著熱影響區(qū)擴(kuò)展的擴(kuò)展區(qū)，可觀察到垂直于裂紋源區(qū)的疲勞條帶和二次裂紋，圖13e為裂紋沿著母材方向擴(kuò)展的擴(kuò)展區(qū)，可觀察到較多垂直于裂紋源區(qū)的疲勞條帶。

4 結(jié)束語(yǔ)

H340LAD+Z點(diǎn)焊十字接頭試樣靜態(tài)拉伸強(qiáng)度的最大力為9.0 kN，點(diǎn)焊剝離接頭試樣靜態(tài)拉伸強(qiáng)度的最大力為1.9 kN，在疲勞壽命1×104～2×106周次范圍內(nèi)，點(diǎn)焊十字接頭和點(diǎn)焊剝離接頭的最大力Fmax-疲勞壽命Nf曲線呈雙對(duì)數(shù)線性關(guān)系，其不同載荷下的疲勞受力模式和失效模式均略有不同。

H340LAD+Z點(diǎn)焊接頭母材主要形貌為鐵素體加珠光體，熱影響區(qū)的主要形貌為索氏體加少量貝氏體，熔核區(qū)的主要形貌為貝氏體和部分針狀馬氏體，少量的鐵素體和索氏體；硬度梯度沿母材-熱影響區(qū)-熔核區(qū)逐步升高，母材的硬度范圍為151～163 HV 1，熔核區(qū)硬度范圍為312～340 HV 1。

點(diǎn)焊十字接頭和點(diǎn)焊剝離接頭的疲勞斷口形貌在失效模式為在焊點(diǎn)或其附近產(chǎn)生與熔核直徑相當(dāng)?shù)牧鸭y時(shí)，主要包括裂紋起源區(qū)和裂紋擴(kuò)展區(qū)。

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