深基坑注水與水下開挖設計計算方法

中圖分類號：TU473.2 文獻標志碼：A 文章編號：2096-6717（2025）04-0028-09

Calculation method of deep foundation pit water injection and underwater excavation design

ZOU Zhiyan1， LIU Shenglin2，ZHANG Yibo1， FU Xudong1 （1. SchoolofCivil Engineering，Wuhan University，Wuhan 43O072，P.R.China； 2.CCCC Second Public Bureau First EngineeringCo，Wuhan 430o55，P.R.China）

Abstract：Water injection and underwater excavation is a new method of foundation excavation.It is used to solve the problem that traditional methods of of-pit precipitation and in-pit drainage cannot be implemented when there is a stable connection between groundwater in the foundation pit and river water. The design calculation method of deep foundation pit injection and underwater excavation is proposed.Combined with the deep foundation pit project of steel sheet pile coferdam，a water injection and underwater excavation scheme was developed，and a corresponding numerical model was established to study the force and deformation pattern of the support structure corresponding to the deep foundation pit firstly precipitated to form dryland working conditions for excavation，then injected water for underwater excavation，and then precipitated after underwater pouring of sealing concrete.The water injection height has also been optimized.The conclusions are as follows：

First precipitation to form dryland when the maximum depth ofprecipitation depends on the stability of the soil at the bottom of the pit against flowing sand and pipe surges.When the excavation depth increases from 2m to 7m ，horizontal displacement of support structure increased by 53.6% ，the maximum value of plastic uplift at the bottom of the pit gradually increases to 59.0mm . When re-injecting water for underwater excavation， increasing the height of water injection can efectively reduce theuplift deformation of the soil at the bottom of the pit and the horizontal displacement of the support pile，the critical height of water injection is 9m . When the water injection height exceeds the critical value，the efect of inhibiting the deformation of pit bottom and support piles Would be weakened. The thickness of the sealing concrete depends on its floating stability and strength.The embedded depth of steel sheet piles depends on the overall stability of the support structure under the precipitation conditions after the concrete is placed underwater.

Keywords： deep foundation pit; steelsheet pile; water injection height;underwater excavation; numericalsimulation

隨著中國高速鐵路網、高速公路網的不斷完善，跨江越湖的橋梁越來越多，在岸邊陸地修建橋墩的明挖基礎工程也逐漸增多。這些工程常采用降水開挖法、水下開挖法兩種方法。降水開挖法能提供旱地工作條件，設置內支撐保證支護結構的穩定性，但當基坑地下水與江水或河水有穩定的水力聯系時，坑外降水與坑內排水的難度極大，甚至難以實現，且基坑開挖到一定深度時坑內水位小于坑外水位較多，坑底容易發生管涌和流砂，地面也會發生沉降[1-6。水下開挖法中坑內水位與坑外水位一般相差不大，保證了坑底地基土抗流砂、管涌的穩定性，但在開挖過程中無法設置內支撐，澆筑封底混凝土再降水后，支護結構的穩定性難以達到規范要求。這兩種傳統的深基坑開挖方法均難以同時保證支護結構的穩定性和坑底地基土抗流砂、管涌穩定性。為解決這一問題，近年來探索了基坑注水與水下開挖這一基坑開挖新方法，為深基坑地下水問題的處理開辟了新途徑[7-8]。

基坑注水與水下開挖方法首先需要插打鋼板樁，修建鋼板樁圍護結構，再進行基坑開挖。在基坑開挖深度較小時，通過坑內降水保證旱地施工條件；當基坑繼續開挖至一定深度時，停正降水并向坑內注水，進行水下挖土；當開挖至設計深度后，水下澆筑封底混凝土；在封底混凝土達到設計強度后，再進行抽水，以形成旱地施工條件，進行明挖基礎及橋墩的建設。該方法結合了降水開挖法能設置內支撐、造價低以及水下開挖能保證坑底地基土抗流砂、管涌穩定性的優點，解決了降水開挖降水困難、坑底容易發生管涌流砂和水下開挖支護結構失穩的問題，在岸邊陸地明挖基礎工程中具有良好的應用前景。

此方法中，鋼板樁的嵌固深度 t， 封底混凝王厚度 x 和最大降水深度 h^′ 與注水高度 H 這4個指標決定了坑底地基土體抗流砂、管涌穩定性以及支護結構的穩定性，需要對其進一步研究。鋼板樁的嵌固深度t不僅會影響支護結構的整體穩定性、受力與變形，還會影響坑底地基土的滲透變形。因此，t需滿足整體穩定性和抗隆起穩定性要求[9]。汪新立[10]認為，對于多層支撐結構，可以采用等值梁法計算t;多層支撐支護體系中若支護結構具有足夠的剛度，則只需要滿足抗隆起要求。封底混凝土厚度及其與樁壁的粘結強度將影響封底混凝土的抗浮穩定性和強度。董廣文[11]、崔清強[12、Yang等[13分別采用理論計算、模型試驗、數值模擬的手段，提出了封底混凝土厚度的計算方法。Chen等14通過理論計算提出了一種考慮封底混凝土與支護結構粘結力強度的封底混凝土厚度計算方法，并認為封底混凝土與支護結構的粘結力需要依據不同的支護結構材料折減。降水深度是指降水后坑外水位與坑內水位的水位差。最大降水深度 h^′ 是指當基坑進行降水開挖、形成旱地施工條件時，坑底土滿足滲透變形穩定性所對應的最大降水深度。達到該深度后，若基坑繼續向下開挖，需向坑內注水及水下挖土，以避免發生管涌、流砂。注水高度 H 是指注水后坑內注水水位與最大降水水位的水位差，注水水位可用△h來確定， Δh 定義為坑外水位與坑內注水水位的水位差。李博5研究了開挖至坑底，坑內水位分別小于、等于、大于坑外水位時基坑支護結構的變形，結果表明，坑內水位越高，支護結構的變形越小，即使坑內水位高于坑外水位，支護結構的變形仍在減小。

上述研究主要結合實際工程對降水開挖方法中嵌固深度、水下封底混凝土厚度、基坑支護結構變形的計算方法進行了分析，但沒有對基坑注水與水下開挖工法的設計計算方法進行系統研究。針對上述研究中的不足，筆者對基坑注水與水下開挖方法中鋼板樁嵌固深度 t， 封底混凝土厚度 x 、最大降水深度 h^′ 與注水高度 H 這4個指標進行研究，并將相關成果成功運用于潛江漢江大橋主墩深基坑鎖扣鋼板樁圍護結構的施工中；通過建立基坑降水分步開挖、注水水下開挖的有限元計算模型，研究基坑支護結構的受力與變形規律，并對注水高度進行優化。

1基坑注水與水下開挖方案設計計算

1.1 基坑注水與水下開挖參數的確定

基坑注水與水下開挖法主要適用于在岸邊陸地修建深基坑時基坑地下水與江水或河水有穩定的水力聯系且土層為砂土的情況。設計計算時需保證支護結構的整體穩定性，坑底地基土的抗隆起、抗流砂、管涌穩定性以及封底混凝土的抗浮穩定性。其中，支護結構整體穩定性取決于鋼板樁的嵌固深度 t ；坑底地基土的抗隆起穩定性取決于鋼板樁的嵌固深度 t， 土層的物理力學特性及注水高度H ;坑底地基土的抗流砂、管涌穩定性取決于最大降水深度 h^′ 和注水高度；封底混凝土的抗浮穩定性取決于封底混凝土的厚度 x 。綜上，在基坑注水與水下開挖時，鋼板樁的嵌固深度 t， 封底混凝土厚度 x 、最大降水深度 h^′ 與注水高度 H 四個參數的確定對支護結構的穩定性和施工安全性至關重要。

1.1.1 嵌固深度t

基坑注水與水下開挖時，為確定鋼板樁的嵌固深度t，需要考慮以下兩種工況。

工況1：坑內注水后水下挖土至開挖設計面處，此時坑內注水對鋼板樁的變形有抑制作用，但開挖深度達到最大，為坑底地基土抗隆起穩定性的最不利條件，如圖1所示。

工況2：混凝土封底后坑內抽水，此時封底混凝土形成強度，保證了坑底地基土抗隆起穩定性，但抽水后坑內注水對鋼板樁變形的抑制作用消失，導致鋼板樁的受力與變形增加，支護結構整體穩定性下降，為支護結構穩定性的最不利條件。

由此可知，滿足基底抗隆起穩定性所需的嵌固深度 t₁ 取決于工況1，滿足鋼板樁整體穩定性所需的嵌固深度 t₂ 取決于工況2，可選取兩種工況中最大的t 值作為鋼板樁所需的嵌固深度 t

1）嵌固深度 t₁

基于規范[1中坑底土的抗隆起穩定性驗算方法，提出嵌固深度 t₁ 的計算式，見式（1）～式（6）。

其中

N_c=（N_q-1）/tanφ

式中： K 為抗隆起安全系數，安全等級為一級、二級、三級時， K 分別不應小于 1.8，1.6，1.4;c 為土體黏聚力； φ 為土體內摩擦角； N_c，N_q 為承載力系數；e為自然常數； σ₁ 為坑內鋼板樁底面高程處的土壓力，可由式（4）計算； σ₂ 為坑外鋼板樁底面高程處的土壓力，可由式（5）計算。

σ₁=γ₃^′t₁+γ₀（h-h_w-Δh）

σ₂=γ₁h_w+γ₂（h+t₁-h_w）+q

式中： γ₃^′ 為坑內開挖面以下土的浮重度， kN/m³;γ₀ 為水的重度， kN/m³ ： h_w 為坑外水位的深度， m;h 為基坑設計深度， m;γ₁ 為坑外水面以上土的天然重度， kN/m³;γ₂ 為坑外水面以下土的浮重度， kN/m³ ：q 為地面均布荷載， kPa;Δh 為坑外水位與坑內注水水位的水位差， m 。

將式（4）式（5）代入式（1），可得嵌固深度 t₁ 需要滿足的式（6）。

2）嵌固深度 t₂

混凝土封底后坑內抽水時，鋼板樁嵌固深度的設計計算方法與常規降水開挖設計計算方法一致，考慮內支撐作用，計算時將其看作多跨梁，直接采用等值梁法進行計算，見式（7）。

t₂=1.2（u+t₀）

式中： u 為基坑底部至土壓力零點的距離， m;t₀ 為土 壓力零點至彎矩零點的距離， m O

1. 1.2 混凝土厚度 x

基坑底部采用混凝土封底并抽干水后，封底混凝土底面將受到因水頭差而產生的向上浮力，封底混凝土可能被水浮起，或者向上撓曲而折裂，因此，需要有足夠的厚度來保證其旱地工作的安全。

作用在封底混凝土底面的浮力主要由封底混凝土的自重及封底混凝土與鋼板樁的粘結力來平衡。為平衡浮力，封底混凝土的厚度需要滿足式（8）～式（11）。

F=γ₀hs₁

f=μxC

G=γ₄xs₁

式中：k為抗浮安全系數，不小于 1.1;G 為封底混凝土的自重， kN;f 為封底混凝土與鋼板樁圍堰的粘結力， kN;F 為封底混凝土底面受到的浮力； s₁ 為封底混凝土的底面積， m²;C 為圍堰的周長； μ 為單位面積混凝土與鋼板樁的粘結力， kPa ，水下澆筑混凝土取 380kPa^[11] γ₄ 為混凝土的重度， kN/m³ 。

1.1.3最大降水深度 h^′

由于難以在水下設置內支撐結構，因此，需首先在坑內降水與分步開挖，以保證各道內支撐設置的旱地工作條件。

分步降水開挖過程中，一般將坑內水位降至分步開挖面以下 0.5m ，最大的降水開挖深度 h^′ 取決于坑底土抗流砂、管涌的穩定性。降水開挖時基坑滲流是二維的，但可根據最不利情況，近似按沿板樁壁的一維滲流來計算坑底土抗流砂、管涌的穩定性，如圖2所示。

沿鋼板樁壁的滲流滲透路徑最短，且忽略沿鋼板樁壁底部的水平滲透路徑，滲透路徑由式（12）計算。

L=L_i+L₂

式中： L 為最短滲流路徑流線總長度， m;L₁ 為坑外水位到鋼板樁底面的距離， m;L₂ 為坑內水位到鋼板樁底面的距離， m 。

為保證坑底地基土抗流砂、管涌的穩定性，最大降水深度 h 需要滿足式（13）～式（15）。

i=h^′/L

式中： K_f 為抗流砂管涌穩定性安全系數，規范中一般取2.0；i為坑底土的滲流水力坡度； h^′ 為最大降水高度； i_cr，f 為坑底土的滲流水力坡度。 G_s 為坑底土的顆粒比重； e 為坑底土體的天然孔隙比。

1.1.4 注水高度

達到最大降水開挖深度后，若繼續向下開挖，必須向坑內注水并進行水下挖土，則可以一次性水下挖土至坑底設計高程。注水后，坑內水位面可由Δh 確定，如圖3所示。注水高度 H 與 Δh 關系為

H=h-h_w-Δh

其中， Δh 需要滿足式（17）～式（19）。

i=Δh/L

1.2基坑注水與水下開挖設計流程

基坑注水與水下開挖方法的施工流程分為插打鋼板樁形成鋼板樁圍堰、降水形成旱地工作條件開挖、注水進行水下開挖、水下澆筑封底混凝土后再降水等4個步驟，如圖4所示。

根據基坑注水與水下開挖施工流程及其參數確定方法，提出基坑注水與水下開挖的設計流程：

1）根據式（6）式（7）計算出鋼板樁的嵌固深度t₁ 和 t₂ ，取其中的最大值作為鋼板樁的嵌固深度t，并根據基坑設計深度確定鋼板樁的總長度。

2）根據式（14）計算坑內降水開挖時的最大降水深度 h^′ ，并根據支撐道數確定分步開挖步數；分步開挖時，水位一般要降至開挖面以下 0.5m ，以形成旱地工作條件，并設置對應的內支撐。

3）坑內降水達到最大降水深度 h^′ 后，需向坑內注水至設計的注水水位（可由 Δh 確定）后，進行水下一次性挖土至基坑底設計位置。

4）水下澆筑封底混凝土，待其達到設計強度后再進行抽水，以形成旱地施工條件，進行明挖基礎及橋墩的建造。

2基坑注水與水下開挖實際工程案例

潛江漢江大橋主墩鎖扣鋼板樁圍堰深基坑工程采用坑內注水與水下開挖施工方法，制定并實施了如下施工方案。

2.1 項目簡介

潛江漢江大橋由主橋、跨堤橋和引橋組成，全長 2460m ，其中主橋為雙塔單索面預應力混凝土部分斜拉橋。主橋28#主墩鋼板樁圍堰深基坑長28m 寬 28m ，設計開挖深度為 15m ，采用鋼板樁支護。基坑位于河岸，基坑地下水與江水或河水有穩定的水力聯系，采用傳統施工方法進行坑外降水與坑內排水難度極大。

依據工程勘察報告，主橋28#主墩土層物理力學參數如表1所示。依據近5年水位變化統計，枯水期設計洪水位在 27m 左右，因此本深基坑工程的施工水位取 27m 。

2.2 施工設計方案

28#主墩承臺鎖扣鋼板樁圍堰頂標高 31.0m ，底標高 0.0m 。圍堰內設置3道內支撐，內支撐標高分別為 28.0，25.0，23.0m ，基坑開挖深度為 15m ，鋼板樁的嵌固深度為 14m ，封底混凝土厚為 2.5m 。設計的28#主墩圍堰及內支撐結構如圖5所示。

針對實際工程地質水文情況，設計深基坑水下開挖施工方案，對28#主墩承臺水下基坑進行注水與水下開挖，具體施工方案如下：

1）插打鋼板樁

將 31m 長的鋼板樁打入土層，形成鋼板樁圍堰，鋼板樁頂部距離地面 2m 。

2）降水開挖

完成鋼板樁插打后，將坑內水位降低至標高26m ，再將基坑開挖至標高 27.0m ，并在標高 28.0m 位置安裝第1道圍標及內支撐。

將坑內水位降低至標高 23m ，再將基坑繼續開挖至標高 24.0m ，并在標高 25.0m 位置安裝第2道圍標及內支撐。

將坑內水位降低至標高 21m ，基坑繼續開挖至標高 22.0m ，并在標高 23.0m 位置安裝第3道圍標及內支撐。

3）注水與水下開挖

向坑內注水，使坑內水位面高程為 27.0m ，并將基坑一次性開挖至標高 14.0m 。

4）水下澆筑混凝土后再降水

澆筑封底混凝土，待封底混凝土硬化后，抽空基坑內積水，然后開始28#主墩承臺施工。

基坑開挖流程如圖6所示。

2.3 穩定性計算

1）嵌固深度計算當基坑水下挖土至水下開挖面，尚未澆筑封底混凝土時，需驗算嵌固深度是否滿足整體穩定性和基坑底部抗隆起穩定性。

a）整體穩定性驗算

采用等值梁法驗算基坑開挖 15m 時鋼板樁的穩定性，可得 u=0，t₀=11.65m，t₂=13.98m ，本方案鋼板樁嵌入深度 t=14m ，滿足要求。

b）基坑底部抗隆起穩定性驗算

鎖扣鋼板樁底部土層的黏聚力為0，內摩擦角為35^°，γ₀=10kN/m²，γ₁=19kN/m²，γ₂=9kN/m²，γ₃= 9.5kN/m² t₁=14m ，計算得到承載力系數 N_q= 33.2.N_c=46.0 。由此可得其底部抗隆起穩定性系數

由此可知，鎖扣鋼板樁底部抗隆起安全系數滿足要求。

2）最大降水深度 h^′ 與注水高度的驗算

施工過程中最大降水深度 h^′=6m ，取土體 G_s 為 1.9，e 為0.6，可得到降水至標高 21m 時的坑底地基土抗流砂、管涌的穩定性系數。

i=h^′/L=0.125

由此可知，降水深度滿足坑底地基土抗流砂、管涌的穩定性要求。由于注水高度為 13m ，坑內水位與坑外水位相平，不存在水頭差，因此，坑底地基土抗流砂、管涌的穩定性也符合要求。

3）封底混凝土厚度的驗算

圍堰長 28m ，寬 28m ，封底混凝土厚度為 2.5m 依據上述公式，驗算封底混凝土的抗浮安全系數。G=γ₄.2ss₁=24×2.5×28×28=47040kN （204f=μxC=380×2.5×28×4=106400kN

可見，混凝土的厚度滿足抗浮穩定性要求。

3鋼板樁內力與變形及注水高度優化

依托潛江漢江大橋主墩鎖扣鋼板樁圍堰深基礎工程，利用數值模擬方法研究基坑注水與水下開挖方法中支護結構的水平位移、彎矩和坑底隆起的變形規律，并對注水高度進行優化。

3.1數值模型與本構關系

1）數值模型 鋼板樁圍堰長 28m 寬 28m ，設計開挖深度為

15m 。結合已有工程經驗，基坑開挖對周圍土體的影響深度約為基坑深度的 2～4 倍，影響寬度約為基坑深度的3～4倍。在數值模型中，土體寬度取 250m 深度取 60m 。數值模擬模型如圖7所示。

2）本構關系

土體采用Mohr-Coulomb本構模型，模型參數如表1所示，支護結構采用彈性本構模型，結構材料參數如表2所示，在支護結構與兩側土體間設置線界面單元，使結構與土體間可以傳遞應力和變形。線界面單元用摩爾摩擦非線性界面模型，依據經驗和類似工程參數，取法向剛度模量 K_n=7177.5MPa ，切向剛度 K_t=652.5MPa ；依據表1中土層的物理力學參數，選取各土層的厚度、黏聚力、摩擦角參數。

3）荷載與邊界條件

在降水開挖階段，將基坑內水位設置在開挖面1m 以下，在水下開挖階段，考慮坑內水會對支護結構側壁產生水壓力，除設置坑底水頭之外，還需將坑內水對支護結構的作用等效為三角形荷載，施加在支護結構上。基坑左右兩側邊界條件為水平向約束 u_x=0 ，底部邊界條件為水平向約束 u_x=0 、豎向約束 u_y=0 。施工時起重機引起的地面超載為 40kPa 。

4）封底混凝土的處理

封底混凝土的澆筑可以通過替換土體網格參數來實現。

5）工況與分析步

先給模型施加初始滲流場，然后平衡地應力，激活支護樁和地面超載，最后進行基坑注水與水下開挖的數值計算。數值計算包括3種工況及5個開挖步：坑內降水與開挖、坑內注水與水下開挖、澆筑封底混凝土并抽水，如表3所示。其中， D 為圍護樁或內支撐的直徑 ;x 為封底混凝土厚度。

3.2支護結構的內力與變形及坑底隆起

3.2.1 降水開挖

基坑進行了3次降水開挖，分別開挖至 2.5.7m 。在這一過程中，支護樁結構的變形和坑底隆起如圖8～ 圖10所示。可見，在降水開挖階段，隨著基坑開挖深度的增加，支護樁向坑內的水平變形逐漸增大，當開挖至 7m 時，樁頂水平位移達到 10.3mm ，小于規范要求的 40mm 。

隨著開挖深度的增加，在 8.5～17.26m 段鋼板樁的彎矩方向發生了改變，這是由于該段支護樁處于黏土層，隨著開挖深度的增加，基坑內上部土體被挖出，支護樁所受的內部土壓力逐漸小于外側土壓力，從而改變了彎矩的方向。

在降水開挖階段，坑底出現塑性隆起，隆起量兩邊大、中間小，隨著開挖深度的增加，隆起量逐漸增大，最大為 59.0mm ，小于規范要求的較大值 60mm （周邊沒有建筑物）。可以看出，若繼續降水開挖，基底地基土隆起變形將超過規范要求，開挖至該深度時需停止降水開挖，向基坑內注水后再開挖。

3.2.2注水與水下開挖

在開挖 7m 后基坑停正降水，向基坑內注水至標高為 27m 后，水下挖土至設計標高 14m 位置。在這一過程中，支護樁結構的變形和坑底隆起如圖11～ 圖13所示。

水下開挖完成后，水下開挖支護樁的水平位移隨埋深的變化曲線整體趨勢與降水開挖完成后（開挖 7m 時）一致，但兩者在數值上有明顯區別，采用水下開挖時支護樁的水平位移明顯降低，其最大值為 6.9mm ，而采用降水開挖時支護樁的水平位移最大值為 10.4mm ，比前者約大 50.7% ，水下開挖和降水開挖 7m 工況下支護樁最大彎矩出現的位置相同，都在埋深 6m 即第3道內支撐處，前者彎矩最大值為 198.18kN?m ，后者彎矩最大值為290.26kN?m 。

水下開挖階段的坑底隆起曲線與降水開挖階段存在明顯不同，坑底出現彈性隆起，其隆起量中間大、兩邊小，最大為 47.7mm ，比前者降低約19.2% ，小于規范要求的較大值 60mm 。由此可知，采用水下開挖方法可以減小支護樁的變形，明顯減小坑底隆起變形，對保證圍護結構的安全有利。

3.2.3水下澆筑混凝土后再降水

封底混凝土澆筑完畢后抽干基坑內的水，得到水下開挖施工完畢的位移云圖，如圖14、圖15所示。

基坑開挖后，基坑外側承受超載處土體的水平位移如圖14中紅色與藍色部分所示，其值分別為11.5，-11.5mm ，大小相同，方向均朝向坑內。基坑外側承受超載處土體發生沉降，沉降量為 18mm ，如圖15中藍色部分。基坑坑底出現了彈性隆起，坑底中部隆起最高，最大隆起量為 47.7mm ，小于規范要求的 60mm ，如圖15中的紅色部分，呈中部大、兩側小的對稱特征。從模擬結果來看，基坑的變形基本符合基坑開挖后的變形特征[]。

3.3坑內注水高度的優化

坑內注水高度是水下開挖方法的關鍵性技術指標。本工程基坑注水水位與坑外水位相同，即注水高度 H=13m 。雖然保證了施工安全，但注水高度增加會加大水下施工難度，因此有必要對坑內注水高度進行優化，分別取注水高度 H 為 7、9、11、13m 四種情況進行研究，對應的 Δh 分別為 6.4.2.0m 。

不同注水高度下支護樁的水平位移曲線如圖16所示，注水高度 H 由 7m 變為 13m 的過程中，支護樁的水平位移逐漸減小； H 為 7、9、11、13m 時，支護樁最大水平位移分別為 19.3，12.1，8.9，6.9mm 表明注水高度的升高對支護樁水平位移的限制作用較為明顯。本工程中，注水高度 H 高于 9m 時，繼續增加注水高度對于支護樁的水平位移和樁身彎矩的減小作用逐漸減弱，表明注水高度存在一個臨界值，超過這一臨界值后，其作用效果會減弱，本工程可取 H=9m （對應的 Δh 為 4m ）。

4結論

1）降水水上開挖時，最大降水深度取決于坑底地基土抗流砂、管涌的穩定性；基坑分步開挖深度從 2m 增加至 7m 時，支護結構水平位移增加了53.6% ，坑底塑性隆起量的最大值逐漸增大至59.0mm ，坑底隆起量兩邊大、中間小。

2）注水與水下開挖時，增加注水高度能有效減少支護樁的水平位移；存在一個臨界注水高度，當注水高度超過該臨界值后，其抑制支護樁變形的效果會減弱，對于本研究中的深基坑工程，該臨界值為 9m （對應的坑外水位與注水水位的水頭差 Δh 為4m ）。

3）相比降水水上開挖，注水與水下開挖的支護結構最大水平位移約減小了 33.7% ，坑底最大隆起約降低了 19.2% ，表明注水與水下開挖能有效減小支護結構的水平變形，有利于支護結構的穩定性。

4）封底混凝土的厚度取決于封底混凝土的抗浮穩定性和強度。這是由于封底混凝土底面的浮力主要由封底混凝土的自重和封底混凝土與支護結構的粘結力來平衡，增加封底混凝土的厚度不僅能增大封底混凝土的自重，還能增大封底混凝土與支護結構的粘結強度。

5）在中國首次采用該方法進行施工，工程時間緊迫，受漢江洪水位影響較大，未對支護結構的受力與變形等進行監測。但該工程成功實施的經驗對類似工程具有參考價值，今后可通過現場足尺試驗對其進行驗證。

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（編輯胡英奎）