深冷環境下密封橡膠的力學性能研究

顧鋮璋

（上海宇航系統工程研究所 結構系統研究室，上海 201109）

航天事業的快速發展對密封安全性和可靠性都提出更高的要求。在復雜和極端的環境下，密封性能將直接影響整個產品結構性能。橡膠材料由于其高彈性、耐滲透和耐腐蝕等性能，在密封制品中得到廣泛的應用。

隨著溫度的變化，橡膠會呈現粘流態、橡膠態和玻璃態3種不同的力學形態[1]。在深冷環境下密封橡膠材料會變脆，喪失高彈性，壓縮變形過大，從而導致密封性下降甚至失效[2]。因此提高深冷環境下密封橡膠的可靠性具有重要意義。在低溫情況下評估橡膠的力學性能主要測試拉伸強度、拉斷伸長率、沖擊強度、壓縮永久變形和耐寒系數等參數[3]。

前期研究中丁腈橡膠（NBR）在超低溫下的單軸拉伸和壓縮永久變形試驗結果表明，在超低溫（-180 ℃）下，NBR拉伸和壓縮變形后回復程度遠遠不能滿足深冷環境下橡膠的密封性要求。因此，綜合考慮密封橡膠的耐低溫性能和力學性能要求，本工作選擇低苯基硅橡膠[4]及以低苯基硅橡膠為基體分別添加一定比例全氟聚醚油和聚酰亞胺粉的改性橡膠，通過對3種耐低溫橡膠材料的常溫下拉伸和壓縮以及超低溫下單軸拉伸和壓縮永久變形試驗，并提取試驗中節點的工程應力-應變數據，利用有限元軟件Abaqus超彈性材料擬合板塊對3種本構模型進行參數模擬，研究3種橡膠在超低溫下的力學性能，對比Mooney-Rivlin模型、Ogden模型和Yeoh模型擬合結果與工程應力-應變曲線，探討各模型在超低溫下的適用性，為提升深冷環境下密封橡膠的可靠性提供研究基礎。

1 實驗

1.1 橡膠材料

低苯基硅橡膠記為樣品1，全氟聚醚油改性橡膠記為樣品2，聚酰亞胺粉改性橡膠記為樣品3。

1.2 力學性能測試

1.2.1 常溫試驗

常溫下拉伸試驗按照GB/T 528—2009《硫化橡膠或熱塑性橡膠 拉伸應力應變性能的測定》進行，壓縮試驗按照GB/T 7759.1—2015《硫化橡膠或熱塑性橡膠壓縮永久變形的測定 第1部分：在常溫及高溫條件下》進行。儀器采用日本島津公司生產的250 kN電子萬能試驗機。試驗溫度為標準實驗室溫度（23±2）℃。夾持器移動速率為（500±50）mm·min-1。拉伸試樣為啞鈴形，試驗長度為（20.0±0.5）mm，厚度為（2.0±0.2）mm。壓縮試樣為圓柱形，直徑和高度均為（10.0±0.5）mm。試驗按樣品分為3組，每組拉伸和壓縮試驗重復3次。

將試樣對稱地夾在萬能試驗機的上下夾持器上，使試樣橫截面受力均勻。在整個試驗過程中連續監測位移和力的變化，精度控制在±2%。

1.2.2 超低溫試驗

超低溫下拉伸試驗按照GB/T 528—2009進行，壓縮試驗按照GB/T 7759.2—2014《硫化橡膠或熱塑性橡膠 壓縮永久變形的測定 第2部分：在低溫條件下》進行。儀器選擇250 kN電子萬能試驗機配合低溫環境箱。試驗溫度為-196 ℃。試驗按樣品分為3組，每組拉伸和壓縮試驗重復6次。

在壓縮試驗中，試樣在規定的低溫條件下保持一定時間，然后在低溫下釋放壓縮，使試樣在自由狀態下恢復，每隔規定時間測量試樣高度。

2 結果與討論

2.1 常溫試驗結果

圖1和2所示分別為常溫拉伸和壓縮試驗樣品的力-位移曲線。

圖1 常溫拉伸試驗樣品的力-位移曲線

圖2 常溫壓縮試驗樣品的力-位移曲線

2.2 超低溫試驗結果

圖3和4所示分別為超低溫拉伸和壓縮試驗樣品的應力-應變曲線。

評估超低溫下橡膠的密封性能，其拉伸強度和拉斷伸長率等是重要的力學性能評估參數。由圖3可知，在超低溫（-196 ℃）下，樣品1，2，3的拉斷伸長率（6次試驗數據平均值）分別為0.875%，0.937%，1.047%，樣品3的拉斷伸長率最高，且拉伸強度高于樣品1和2。

圖3 超低溫拉伸試驗樣品的應力-應變曲線

由圖4可知，樣品1，2，3的壓縮強度（6次試驗數據平均值）分別為137.17，141.36，204.62 MPa，樣品3的壓縮強度最高，且壓縮延伸率均值也高于樣品1和2。

圖4 超低溫壓縮試驗樣品的應力-應變曲線

橡膠的密封性極大地取決于拉伸和壓縮變形后恢復程度。綜合上述試驗結果，在超低溫下，樣品3拉伸強度和壓縮強度較高，回彈性能較好，力學性能優異，能較好地滿足深冷環境下橡膠密封的要求。

2.3 超彈性本構模型擬合結果

超彈性本構模型大致分為兩類：熱力統計模型和唯象學模型[5]。統計熱力學方法認為彈性體是很多任意取向的、長的柔性分子鏈通過分子間稀疏的交聯點組成的分子網絡[6]。唯象學描述方法認為在未變形狀態下橡膠為各向同性材料，這樣應變能密度就可以表示成主伸長率或者變形張量的3個不變量的函數。常用的唯象學模型主要有多項式模型和Ogden模型[7]等，其中常用的多項式模型有Mooney-Rivlin模型和Yeoh模型等。

Mooney-Rivlin模型最早由Mooney于1940年提出[8]，Rivlin對其進行了完善，用應變能密度函數形式來描述[9]。Mooney-Rivlin模型可以較好地擬合不可壓縮橡膠材料中等應變范圍的應變能，是廣泛應用的模型之一。其應變能密度函數可按式（1）表達。

式中：W為應變能密度；Cij為材料常數第i應變偏量不變量（i＝1，2，3）；dk為材料的不可壓縮參數，J為體積比。隨著N增大，模型對橡膠力學行為擬合精度越高，但隨著N值增大，計算量也越大。本工作采用N＝2的Mooney-Rivlin模型。

Yeoh模型[10]為三階減縮多項式模型，該模型能夠較好地預測多軸試驗數據，并且能夠適合橡膠材料不同的變形狀態，尤其在中等變形到大變形范圍時的精度較高，其弱勢在于不能很好地對雙軸試驗數據進行擬合。Yeoh模型的密度函數可按式（2）表述：

Ogden模型是較常見的以主伸長率來表征應變能密度函數的一種本構模型，它不需要應變能函數是主伸長偶函數的假設，直接采用伸長率為自變量，將應變能密度函數作為可分離的函數，同時克服了采用應變不變量導致的關系復雜問題。Ogden模型的密度函數表達式如下[7]：

式中，λ1，λ2，λ3為3個主伸長比（主延伸率），μi，αi和Dk為材料常數。

在低溫情況下橡膠本構選擇時，通過試驗數據對各本構模型參數進行擬合，討論各模型的適用性，最終選定較為合適的本構。已有工作表明，對于橡膠低溫本構，Mooney-Rivlin模型、Yeoh模型和Ogden模型表現得較為穩定[11-13]。

在各組拉伸和壓縮試驗中，提取一組工程應力-應變數據，使用Abaqus超彈性材料擬合模塊，對3種本構模型進行參數模擬[Mooney-Rivlin模型（N＝2），Ogden模型（N＝2），Yeoh模型（N＝3）]。3種模型仿真結果與試驗結果對比如圖5和6所示。3種樣品超低溫拉伸和壓縮試驗中各本構模型擬合參數如表1所示。

表1 超低溫各本構模型擬合參數

從圖5可以看出：在超低溫拉伸試驗中，當應力較小時，3種模型擬合結果與試驗結果符合度均較好；隨著應力趨近于拉伸強度，擬合數據與試驗數據差值增大。對比3種模型，Mooney-Rivlin模型與Ogden模型擬合結果的差異較小。在圖5（a）中，Mooney-Rivlin模型擬合數據的誤差約為3.7%，Yeoh模型誤差約為2.3%。在圖5（b）和（c）中，Yeoh模型擬合曲線與試驗曲線較為吻合。

圖5 超低溫拉伸試驗與3種本構模型擬合結果對比

從圖6可以看出：在超低溫壓縮試驗擬合中，Mooney-Rivlin模型與Ogden模型擬合結果的差異較小，這與拉伸試驗擬合類似。但在壓縮試驗擬合中，Yeoh模型計算出的應力偏小，與試驗數據偏差較大。

圖6 超低溫壓縮試驗與3種本構模型擬合結果對比

綜上所述，在超低溫拉伸試驗擬合中，Yeoh模型誤差較小；在超低溫壓縮試驗擬合中，Mooney-Rivlin模型和Ogden模型的適用性更好。

3 結論

本工作針對深冷環境下3種耐低溫橡膠的密封可靠性進行研究。通過對超低溫下各橡膠材料的力學性能進行試驗研究，并以拉伸和壓縮試驗數據為基礎，得出Mooney-Rivlin模型（N＝2）、Ogden模型（N＝2）和Yeoh模型（N＝3）對試驗的擬合結果。

對比3種橡膠材料的試驗數據，結果表明：在3種橡膠材料中，添加聚酰亞胺粉的改性低苯基硅橡膠在超低溫下的密封性能較好。

在超低溫拉伸試驗擬合中，Yeoh模型誤差較小；在超低溫壓縮試驗擬合中，Mooney-Rivlin模型和Ogden模型的擬合結果相近，能較好地描述橡膠力學性能。