通過控制泥漿質量保證地連墻施工中的槽壁穩定性探討

李 新 陳興輝 上海鐵路樞紐工程建設指揮部

1950年意大利開始在水庫大壩工程中使用地下連續墻技術，1958年我國引進了此項技術并應用于北京密云水庫的施工中。經過50多年的發展，地下連續墻施工工藝日趨成熟，但在地質條件差的情況下，施工難度還是很大。為了降低惡劣地質條件下地連墻槽壁坍塌程度，施工單位一般采取在槽壁兩側施做深層攪拌樁的方法，這樣做雖然保證了地連墻施工質量，卻延長了工期又提高了造價。

1 新建客運專線上海調度所工程概況

新建上海調度所位于上海鐵路局大院北側，北臨輕軌寶山路站，南臨路局公安辦公樓，東臨寶山路，西臨鐵路客車整備場。本工程基坑總面積約5935m2，基坑周長約318.4m，開挖深度為16.7m。基坑采用地下連續墻圍護結構，墻厚1m，深32.9m，共56幅；W1-1至W1-10及W1-50共11幅段采取"夾心餅干"加固方法，即內外兩側各施做一排直徑為700mm的雙軸攪拌樁，施工樁長為17m。

本工程場地條件極為不利，基坑外圍與周邊建筑物距離非常小：北側距離輕軌寶山路站15.11m，南側距離上海路局公安樓6.13m，東側距離寶山路邊沿8m，西側距離客技站線路8.3m（以上均為最小距離）。在距離周邊建筑物如此近的條件下，進行地連墻施工，保證槽壁穩定減少土層坍塌尤為重要，需要認真研究。

2 工程地質條件

地質勘察報告顯示，該地區地面下50.30m深度范圍內的地基土屬第四紀上更新世Q3至全新世Q4沉積物，主要由飽和粘性土、粉性土和砂土組成，具水平層理。擬建場地位于正常地層分布區，分布有第⑥層暗綠色粘性土硬土層，地層分布穩定。根據土的成因、結構及物理力學性指標綜合分析，共可劃分成7個主要層次（第①、②、④、⑤、⑥、⑦、⑧層）。其中，第②層可分為2個亞層（第②1層、第②3層），第⑦層可分為2個亞層（第⑦1層、第⑦2層），擬建場地第⑤層及以上土層以軟弱粘性土及松散～稍密狀的粉性土為主，第①層為填土，密實度為松散，層厚2.18，②1層為粉質粘土，狀態為軟塑，層厚0.77，②3層為砂質粉土，密實度為松散、稍密，層厚11.94，④層為淤泥質粘土，狀態為流塑，層厚2.70。

地下連續墻槽壁穿過②3層土，極易造成此范圍內土體塌方，對周圍環境和建筑物產生惡劣影響。如何在施工中保證槽壁穩定，盡量減少土體塌方，從而降低對周圍環境和建筑物的影響，是筆者關注的焦點。

3 泥漿的護壁作用及技術參數要求

泥漿由于其觸變性（觸變性是指膠體物質受到攪動后強度減小而成為流體，當擾動停止后，又會恢復原有強度而呈凝膠的狀態的特性），在槽孔開挖過程中，能起到液體支撐的作用，使深槽保持穩定而不坍塌。泥漿的這種護壁作用主要表現在三個方面：

(1)泥漿滲入槽壁地基土的內部孔隙之后，由于不再受到擾動而形成凝膠，并將槽壁表層一定范圍內的土的孔隙填滿，粘附在土顆粒上，改變了土的原有結構狀態，提高了粘土的抗剪強度，加大了土體的穩定性。通常，泥漿滲透區的抗剪強度可提高1倍左右。

(2)泥漿在槽壁表面上形成泥皮，牢固地貼附在槽壁上，既能防止泥漿大量漏失，又能防止地下水滲入到槽孔內。有人曾用三軸模型試驗來確定泥皮抵抗變形的能力。實驗的目的是要確定一個直徑72mm，高130mm的砂樣表面泥皮的強度。試樣僅靠著少量孔隙水壓力維持平衡。在沒有壓力條件下，在膨潤土泥漿中浸泡半天后，表面形成了泥皮。試樣在三軸試驗中雖然發生變形，但仍與泥皮結合著。這說明，槽孔上有泥皮時，它的穩定性大大提高了。

(3)泥漿液面一般高出地下水位，比重也大于地下水，泥漿的側壓力通過泥皮很好地作用在槽壁上以平衡主動土壓力，所以能產生支護作用。理論上來說，泥漿比重越大，側壓力越大，對槽壁的支護作用也越大。但考慮到對后期澆筑混凝土的影響和施工成本，應該把泥漿比重控制在滿足支護要求的最小值。況且，如果泥漿質量下降，一味增加泥漿比重反而會帶來反面效果。

根據以往工程經驗及本工程地質情況，現場實際施工采用優質膨潤土泥漿。新泥漿各項技術參數確定為：比重為1.09，粘度為25s，PH值為9，泥皮厚度1.03，泥漿的穩定性24h失水不得大于5%；循環泥漿比重不得大于1.19，理想控制狀態為1.15左右，粘度在24s--28s，PH值為8-9，泥漿的穩定性24h失水不得大于10%。理論數值用于指導施工，具體施工過程中的泥漿質量控制，要根據實際工程地質情況及施工中的效果，反復調試泥漿相關參數，直至適合本工程地質條件。

4 上海調度所工程地連墻施工泥漿參數

本工程成槽施工使用的機械設備為旋挖機EXL-1300，地連墻幅長約6m，共有三抓。由于槽壁連續施工，泥漿需要循環使用。成槽機完成每一抓作業，挖斗有進入槽壁和完成挖土向上提起兩個過程，泥漿隨挖斗擾動在槽壁內有沖擊、抽吸兩個動作，運動過程中會攜帶部分泥沙。大量的泥沙摻入泥漿內增加了泥漿的比重。雖然其側壓力有所提高，但泥漿的粘度降低了，形成的泥皮厚而疏松，甚至無法形成泥皮，從而使泥漿的護壁性能有所降低，勢必會加重槽壁的坍塌程度；同時，泥漿的比重過大，會降低澆注過程中混凝土的流動性，容易造成墻體夾泥現象，極大影響墻體質量。通過試驗發現，泥漿比重控制在1.15--1.19的范圍內，對槽壁的保護效果最好，槽壁的穩定性也最好。本工程具體控制標準如下：

第一抓：泥漿比重控制在1.19以內，粘度控制在30s左右。

第二抓：泥漿比重控制在1.18以內，粘度控制在27s左右。

第三抓：泥漿比重控制在1.16左右，粘度控制在26s左右。

成槽結束后：泥漿比重控制在1.15左右，粘度控制在24s-25s左右。

施工過程中嚴格控制循環泥漿質量是很重要的，一旦發現泥漿質量下降，技術參數超出控制范圍，應立即采取措施進行調整，保證循環泥漿質量，從而保證槽壁穩定。本工程泥漿質量控制措施：

(1)泥漿測試頻率。新拌制漿，拌制時和存放24h后各測定一次。成槽過程中，放漿前測定一次，成槽結束清底掃孔前測定一次，清底掃孔后再測定一次。測試部位在槽段的上、中、下三部位。回收漿未調整前測定一次，根據泥漿的指標添加相關外加劑，調整后測定一次，直到符合調整漿的性能指標。

(2)每一批新制的泥漿要進行泥漿主要性能（粘度、比重）的測試，符合技術要求的泥漿才允許使用。新制泥漿須在拌制后應靜置24h后使用。

(3)對于槽段中回收的泥漿，經過凈化設備處理后，對其各項性能指標進行測試，并重新調整，達到標準后才能使用。

(4)根據成槽施工中的實際情況，對泥漿配合比進行調整，以選擇最合適的泥漿配合比。

5 成槽效果

地連墻澆灌混凝土的充盈系數（實際方量與理論方量的比值）是檢驗成槽質量最好的標準。考慮到混凝土對槽壁的側壓力會使槽壁稍有擴寬，結合其他成槽施工實際經驗，充盈系數標準值取1.05比較科學。本工程成槽施工前做了充分實驗，施工過程中高度重視泥漿質量的控制，地連墻槽壁穩定情況較好，充盈系數比較接近標準值。各幅段混凝土澆筑理論方量、實際方量及充盈系數如表1所示（因數據較多，此處僅列出前20幅）：

表1 各幅段混凝土澆筑理論方量、實際方量及充盈系數

由表1中數據可以看出：

(1)在總共56幅地墻中，充盈系數集中在1.05--1.2之間，占總數的68%。其具體分布情況如表2所示：

表2 總共56幅地墻中充盈系數具體分布情況表

(2)采取雙軸攪拌樁加固的11幅段（W1-1至W1-10及W1-50）內，充盈系數分布情況大致相同。具體如表3所示：

表3 采取雙軸攪拌樁加固的11幅段充盈系數分布情況表

整體來看，通過控制循環泥漿質量，槽壁兩側都很穩定，混凝土充盈系數始終保持在1.10左右。就本工程所處地段地質條件來說，地連墻成槽質量較好，充盈系數分布比較理想。而且，由雙軸攪拌樁加固區域與沒有加固的區域相比，沒有表現出明顯的優勢。

本工程前20幅槽壁施工中混凝土理論方量與實際方量對比圖如下(見圖1)：

圖1 理論方量與實際方量對比圖

由圖1可以看出：前四幅槽段施工充盈系數較大，最大的W1-22幅達到1.35；從第五幅開始，接近理論值，都在1.10左右。施工記錄顯示，充盈系數最大的W1-22槽段施工時循環泥漿比重達到1.24，遠遠大于1.19；而從W1-17幅開始，循環泥漿比重控制在1.19以下，充盈系數反而接近理論值。正常情況下，泥漿比重越大，對槽壁的側壓力越大，坍塌程度應該減小才對，本工程中為什么會出現反常情況呢？筆者經過分析認為，這是由于泥漿質量決定的。W1-22槽段施工時，雖然泥漿比重達到1.24，但那是因為泥漿中摻雜了大量泥沙的原因，泥漿的粘度大大下降，形成泥皮的能力隨之下降，因而護壁功能下降；而之后施工人員及時調整了泥漿配比，嚴格控制循環泥漿的質量，使其粘度等技術參數保持在科學范圍內，盡管此時的比重只有1.19，但泥漿的護壁能力沒有減弱，因而槽壁的穩定性能較好。所以，成槽施工中，控制泥漿質量是最重要的，而不應該盲目追求泥漿比重大小。

6 結束語

通過本工程地下連續墻成槽過程實踐得出，即便在上海市閘北區這種極其復雜的地質條件下，進行地連墻成槽施工，就是不采用"夾心餅干"（即槽壁墻兩邊施工深層攪拌樁）加固，只要能很好的控制泥漿質量，同樣可以保證成槽質量。與"夾心餅干"加固的方法相比，在保證了成槽質量的前提下，達到了既降低施工成本又節約工期的目的。