考慮控制電路失諧的葉盤結構振動控制研究

王艾倫 李 林

中南大學現代復雜設備設計與極端制造教育部重點實驗室,長沙,410083

考慮控制電路失諧的葉盤結構振動控制研究

王艾倫 李 林

中南大學現代復雜設備設計與極端制造教育部重點實驗室,長沙,410083

以適用于多能域系統建模的功率鍵合圖為工具,建立了葉盤結構與壓電回路耦合動力學模型,研究了電路參數失諧對葉盤結構振動特性的影響規律,并進行了驗證。研究結果表明:控制電路失諧會使葉盤結構的動力學特性受到影響,且其影響大小與失諧支路離失諧葉片的距離有關,距離越遠影響越小;在同一支路的各個參數中,電阻失諧對葉盤結構的最大振幅影響最大,電容失諧不影響葉盤最大振幅。此外,研究發現:控制電路失諧不一定會加劇葉盤結構振動局部化,在某些電路失諧模式下,葉盤結構振動局部化程度反而減小,說明諧調壓電循環周期電路對失諧葉盤結構振動的控制效果并非最佳,而設計適當失諧的壓電控制電路反而能得到更好的振動控制效果。

葉盤結構;振動主動控制;壓電回路;失諧

0 引言

葉盤結構是典型的循環周期結構,由于加工誤差及不均勻磨損等原因,葉片的外形、質量和剛度等結構參數不可避免地存在著差異,這種差異稱為失諧。失諧會導致葉盤結構的模態振型沿周向分布不均,某些葉片模態將遠大于其他葉片模態,即振動局部化[1],這將造成少數葉片在共振區內的振動應力過大,從而大大增加了葉盤結構高周循環疲勞破壞的風險[2]。

目前,失諧葉盤結構的相關研究集中在對振動局部化成因的探索,以及對局部化響應的理論計算方面,對失諧葉盤結構振動局部化的控制方法的研究極少,且已有的控制方法絕大多數是利用壓電材料的力電耦合特性來實現對失諧葉盤結構振動局部化控制的。文獻[3-4]利用壓電材料的壓電特性,提出一種降低失諧周期結構振動局部化的新方法。在各個葉片的根部嵌入壓電片,用電回路將各壓電片連接,他們發現此時葉片間的耦合強度增大,失諧葉盤結構的振動局部化程度降低。文獻[5-7]在此基礎上對電路形式進行改進,設計了一種與葉盤結構相耦合的壓電循環周期電路,并驗證了這一方法的有效性。這些研究都基于電路系統諧調這一前提,但實際上在這種控制方法中,電路系統是由分支電路構成的循環周期結構。同樣由于電子元件制造等原因,電路系統也必然存在失諧。研究電路失諧對葉盤結構振動特性的影響規律對壓電回路的設計具有指導意義。

此外,葉盤結構和壓電回路構成了多能域耦合系統,由于機械系統和電路系統有各自的一套理論、概念、符號和量綱,在采用一般的動力學建模方法建模時,建立的數學模型不能夠清晰地表達這種多能域耦合關系。鍵合圖方法具有多能域間符號、概念高度統一性及高度規范性等優點[8],用鍵合圖方法建立葉盤結構與壓電回路耦合系統的動力學模型,能夠直觀、清晰地反映它們之間的耦合關系。

本文以功率鍵合圖方法為工具,研究基于壓電阻尼技術的失諧葉盤結構振動控制方法中控制電路失諧對葉盤結構動力學特性的影響規律。分析不同分支電路各個電參數的失諧量對控制效果的影響,探討控制電路失諧形式對葉盤結構振動特性的影響規律,為葉盤結構振動控制設計提供理論指導。

1 系統模型及動力學方程

1.1 系統模型

圖1所示為葉盤結構和壓電回路系統的物理模型。葉盤結構由 N個沿周向分布的完全相同的葉片構成。在各葉片根部嵌入壓電片,壓電片間通過循環周期電路連接。分支電路由電感L、電阻R組成,各分支電路之間通過電容C a耦合。為方便分析,分別對葉片及分支電路進行了編號。

圖1 葉盤結構-壓電回路系統物理模型

為建立葉盤結構的鍵合圖模型,必須先將其物理模型離散化,才能得到圖2a所示的集中參數模型。圖2中,m和K分別為葉片的質量和剛度,K s和C分別為相鄰子結構間的剛度和阻尼,F為外部激勵。由集中參數模型可以方便地建立圖2b所示的葉盤結構鍵合圖模型。

在本控制系統中,壓電片利用壓電材料的正負壓電效應,使系統的一部分能量在電能與機械能間轉換,故可將壓電片視作轉換器及電容的組合,其鍵合圖模型可寫為。于是可以得到圖3所示的壓電回路的鍵合圖模型。

圖2 葉盤結構集中參數模型和鍵合圖模型

圖3 壓電回路鍵合圖模型

合并圖2和圖3可以得到圖4所示的葉盤結構-壓電回路系統耦合鍵合圖模型,圖中內外環分別對應葉盤結構和壓電回路。對比圖1和圖4可以看出,鍵合圖模型與物理模型之間具有完全確定的拓撲對應關系。

圖4 葉盤結構-壓電回路系統鍵合圖模型

1.2 動力學方程

根據圖4所示的鍵合圖模型可以得到葉盤結構-電回路系統的動力學狀態方程:

X為狀態矩陣,Xj(j=1,2,…,N)為6維向量,包括第j個葉片的1個動量變量和2個變位變量,以及第j條分支電路的1個動量變量和2個變位變量。各葉片的振幅可以根據葉片的動量計算得到。

式中,Sej為葉片所受的氣流作用力;j為葉片序號;F0為激振力幅值;ω為激勵頻率;E為激勵階次。

2 諧調電路參數值的選取

設圖1的循環周期結構為12葉片葉盤結構,考慮葉片剛度隨機失諧,其他結構參數不失諧。記:

式中,Ra為分支電路間量綱一耦合強度;ε為葉盤結構與電路系統間的耦合強度;ζr為電路模態阻尼比。

例如，對“氨基酸脫水縮合”的概念，筆記可促進學生建立與“單糖形成二糖，甘油、脂肪酸形成脂肪，ATP的合成與水解，DNA的合成與水解”等知識的聯系，其實質是學生原有的知識與有機化學中的“酯化反應”相聯系，從而實現學生跨學科知識的融合，有利于學生更好地運用知識解釋生活中的生物學現象。

為了便于分析,將控制效果量化表示,定義控制性能因子:

式中,Am、Ame分別為控制前后失諧葉盤結構葉片最大振幅,從定義式可以看出,性能因子越小,控制效果越好。

圖5、圖6所示為電路頻率調諧比 δ為 0.90、0.95、1.00、1.05、1.10時模態阻尼比和耦合電容的取值對性能因子的影響。由圖5、圖6可知,電路頻率調諧比δ=1時,性能因子最小,這是因為電路的固有頻率等于葉片的固有頻率時,系統能量在機械能與電能之間最大程度地轉換,機械子結構和電路子結構間耦合度最大;當δ=1,電路模態阻尼比ζr取值在0.04～0.08之間,耦合電容R a取值在0.1～0.2之間時,性能因子最小,控制效果最好。故將諧調電路的各參數取值為δ=1,ζr=0.055,R a=0.16。

圖5 模態阻尼比對控制性能的影響

圖6 耦合電容對控制性能的影響

3 電路失諧對葉盤結構最大振幅的影響

葉盤最大振幅反映了失諧葉盤結構的振動局部化程度,且最大振幅直接影響結構的工作壽命,本節研究控制電路失諧對葉盤結構最大振幅的影響。

假設葉盤結構第3個葉片剛度失諧,失諧量為2%,其余葉片諧調。由于電子元件的制造誤差較大,考慮電參數最大失諧量為5%。圖7所示為不同分支電路參數失諧對葉盤最大振幅的影響,從圖中可知,支路 Ⅲ參數失諧對葉盤最大振幅影響最大,支路 Ⅴ失諧影響最小。說明與失諧葉片(葉片3)耦合的支路的失諧對葉盤最大振幅影響最大,離失諧葉片越遠的分支電路的失諧對葉盤最大振幅的影響越小。

圖7 電路參數失諧對葉盤結構最大振幅的影響

從圖7a可以看出,在支路Ⅲ各參數中,葉盤最大振幅對電阻失諧最為敏感,電阻失諧量為5%時,最大振幅有最大值,此時相比電路諧調時增大近5%,振動控制效果極大減弱;電容失諧對葉盤最大振幅的影響曲線為一條水平直線,說明電容失諧不會影響葉盤最大振幅。

此外,從圖7可知:當支路Ⅲ的電阻失諧量為-4.1%～0,電感失諧量為-6%～0時,葉盤結構的最大振幅相比電路諧調時明顯減小,支路Ⅳ在電阻失諧量為0～2%和電感失諧量為-2%～0時亦有類似規律。說明諧調控制電路對失諧葉盤結構的控制效果并非最佳,設計失諧量適當的失諧電路能起到更好的振動控制效果。

4 電路不同失諧模式下葉盤最大振幅響應

4.1 理論計算分析

假設葉片3剛度失諧,其失諧量為2%。從前述可知,相比支路 Ⅲ參數失諧,支路 Ⅳ、Ⅴ的失諧對葉片振幅影響很小,所以只考慮支路 Ⅲ失諧下葉片振動響應。圖8所示為葉盤最大振幅頻率響應。從圖8可以看出,相比電路諧調,電路失諧形式為表1模式一時葉片最大振幅極大增大,當量綱一激勵頻率為1.035時,葉片最大振幅超過50%;而電路失諧形式為表1模式二時,葉片最大振幅減小,說明此時能量在局部葉片的聚集程度降低,葉盤結構振動局部化程度減弱,這與葉盤結構自身結構參數失諧對振動局部化的影響規律不同。從這一結論可知,相比控制電路諧調,設計適當的失諧控制電路能夠更有效地降低失諧葉盤結構的振動局部化程度。

圖8 葉盤最大振幅頻率響應

表1 電路失諧模式

4.2 試驗對比分析

本試驗以12葉片葉盤結構及其控制電路為試驗對象,葉盤結構和壓電片的幾何參數及材料屬性分別如表2、表3所示。

表2 葉盤結構幾何參數 mm

葉片可以看作懸臂梁,根據懸臂梁彎曲振動固有頻率計算公式,可得葉片振動的第一階固有頻率:

表3 壓電片幾何參數及材料屬性

試取模態阻尼比ζr=0.055,R a=0.16,由δ=1可計算得各電路元件值:R=11.8Ω,Ca=128.9nF,L=75.7m H。查電元件標準,選擇諧調電路各參數為 R=11.8Ω,C a=120nF,L=68mH。電路失諧形式分別為失諧模式一、二時,支路 Ⅲ各元件的參數值如表4所示。

表4 失諧支路元件參數值

試驗采用壓電激振法[9],利用LMS振動測試儀對葉片振幅信號進行采集,在同一激勵頻率下取5次測量平均值,測得的不同失諧模式下的葉片最大振幅響應如圖9所示。

圖9 葉盤最大振幅響應實測值

從圖9可知,控制電路失諧會對葉盤結構的動力學特性產生影響,但其影響并不是具備規律性,控制電路的失諧模式不同,葉盤最大振幅響應受到的影響亦不同。當電路失諧量為ΔR=5.08%,ΔL=4.85%,ΔCa=0 時,葉盤最大振幅相比電路諧調時增大;當電路失諧量為ΔR=-2.5%,ΔL=-2.94%,ΔC a=0 時,葉盤最大振幅則減小,振動局部化程度減弱,說明相比電路諧調時,失諧模式二下的壓電回路有更好的控制效果,這與理論分析結果一致。

5 結論

(1)葉盤結構的最大振幅對與失諧葉片耦合的分支電路的失諧最為敏感,失諧分支電路離失諧葉片越遠,葉盤結構最大振幅受影響越小。

(2)在同一支路的各個參數中,電阻的失諧對葉盤結構最大振幅影響最大,電容失諧則不會影響葉盤最大振幅。

(3)與葉盤結構自身結構參數失諧對振動局部化的影響規律不同,電路參數失諧不一定會加劇葉盤結構的振動局部化,在某些電路失諧模式下,葉盤結構振動局部化程度反而減小,說明相比諧調壓電周期電路,失諧模式適當的壓電控制電路對葉盤結構振動的控制效果更佳。

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Study on Vibration Control of Bladed Disk Structure Considering CircuitM istuning

W ang Ailun Li Lin
Key Laboratory o f Modern Comp lex Equipment Design and Ex treme Manufacturing(Central South University),Changsha,410083

A dynamicmodelofbladed disk structurew ith coup led piezoelectric network wasestablished based on bond graph,which is an effective tool for modeling of system w ith multi-energy dom ains.The effects of circuit mistuning on vibration characteristics o f b laded disk w ere investigated.Then an experimentwas design to validate the conclusion.The resu lts show that circuitmistuning will influence the dynamic characteristics of bladed disk,the effect is related to the distance between the blade and mistuned shunt circuit,the greater the distance the sm aller the impact.A nd resistancemistuningmakes the greatest effect on blade maximum amp litude,while capacitancemistuning has no effect.Additionally,the study indicates that circuitm istune doesnotalways aggravate vibration localization in b laded disk,w hich m ay be decreased under certain circuit mistune mode.It indicates that com pared to tuned piezoelectric netw ork,an app rop riatem istuned network can supp ress b laded disk vibration better.

bladed disk structure;active vibration control;piezoelectric network;m istuning

TK 261;TH 113.1;O328

1004—132X(2011)12—1387—06

2010—08—09

國家重點基礎研究發展計劃(973計劃)資助項目(2007CB707706)

(編輯 何成根)

王艾倫,男,1959年生。中南大學機電工程學院副院長、教授、博士研究生導師。主要研究方向為機械動力學和高等機構學。參編專著2部。發表論文60余篇。李 林,男,1985年生。中南大學機電工程學院碩士研究生。