查凡
(安徽工業大學 電氣信息學院,馬鞍山 243002)
隨著現代工業技術的發展,在電力負荷中,感性負荷所占的比重越來越大。這些負荷投入運行之后除了消耗大量的有功之外還要吸收大量變化的滯后無功。大量無功的存在,會使電力設備得不到充分應用,設備及線路損耗增加,用戶功率因數降低,用戶電壓降低,破壞電力系統的穩定性,嚴重影響了供電質量和電網安全。而無功補償裝置是解決以上問題的有效手段。
目前,無功補償的方法很多,主要有固定電容補償、靜止無功補償器(SVC)、先進靜止無功發生器(ASVG)。固定電容器的補償容量無法調節,SVC本身又分為許多種,有的不能連續補償無功功率,如晶閘管投切電容器(TSC),有的在連續補償無功的同時又向電網注入大量諧波,且需要兩倍的補償容量,如晶閘管控制電抗器(TCR)+固定電容器(FC)。ASVG可連續的調節感性或容性無功,但它控制復雜、價格昂貴且自身又受所用開關器件頻率的限制[1]。
本文介紹了一種新型的可以連續調節容性無功的續動態補償技術。交流BUCK電壓變換器與補償電容串聯直接并入電網,使補償器能夠輸出連續變化的容性無功,對感性無功進行補償,使電網的無功得到動態連續的改善,不會出現過補或欠補帶來的電壓不穩定現象,零電流投入,不對電網產生附加諧波污染,響應速度快,控制易于實現。
為了實現無功的連續補償,與傳統方法不同,在固定電容的補償支路串聯一個可調電壓源Uv,Uv是與電源電壓U同相位、同頻率的正弦交流電壓,其大小可在0~U之間變化,以單相為例如圖1所示。

圖1 單相原理圖Fig.1 Single-phase circuit

定義該補償支路產生的最大補償電流ICmax與最大補償無功QCmax,則:



圖2 無功連續變化示意圖Fig.2 Schematic diagram of reactive power continuously changing
為了提供較大的補償容量,同時又不增加可調電壓源的容量,可采用混合式方案[3],如圖 3所示。即將電網需要提供的無功Q分為n級,其中第一級能提供的連續可調節的無功,而其他級均可提供固定的無功。通過第一級連續調節與其他n 1級投切,可實現0~之間無功的連續調節,而可調電壓源的容量僅為:


圖3 混合式投切方式Fig.3 Hybrid switching method
除增加一可調電壓源外,該技術可充分利用傳統補償裝置的電容及切投開關,極適宜于對現有傳統補償裝置的技術改造。
考慮對電網無功快速動態補償,可調電壓源U采用無觸點的電力電子方案[4],由AC_Buck電壓變換器實現,其主電路結構如圖4所示。其電路結構是基于直流Buck變換器,用兩個雙向導通開關S1、S2代替直流Buck變換器中的單向開關和續流二極管變化得到。通過開關S1、S2的交替導通在輸出側獲得一個與電網電壓同頻率、同相位的可變電壓,其中主開關S1、S2由單相整流橋,全控型開關器件(MOSFET),RCD緩沖電路組成,RCD緩沖電路保證了開關交替導通過程中電流不出現突變。其等效電路和變換原理如圖5所示。

圖4 AC_Buck主電路結構Fig.4 AC_Buck circuit structure
圖5所示的AC_Buck等效電路中,S1和S2均為雙向導通開關,且工作于高頻互補開關狀態。在電路元件均為理想器件的條件下,設:輸入電壓為u,輸出電壓為,S1、S2的開關頻率為,開關周期,1的占空比為D(0 圖5 AC_Buck變換原理Fig.5 AC_Buck transformation principle 則電路的基本關系為: 對式(9)進行傅里葉分解,可得: 式(11)表明:只要通過控制 AC_Buck電壓變換器中開關S1、S2的占空比D,就可以實現交流降壓變換,開關頻率越高,輸出波形質量越好。 本文提出的基于PWM控制可調電壓源的無功動態補償裝置結構如圖6所示。單相電路原理如圖7所示。 圖6 補償裝置結構圖Fig.6 Compensation device structure 系統仿真使用 Matlab7.1仿真軟件,電路采用如圖7所示的拓撲結構,仿真模型中電路參數為:電網電壓 U=220V/50Hz;負載為2組阻感負載:和;補償電容;AC_Buck電路輸出濾波電感m,輸出濾波電容,開關頻率;緩沖電路電阻,緩沖電容20nf;占空比0.5;隔離變壓器變比1:1。 圖7 單相電路原理圖Fig.7 Single-phase circuit diagram 電網電壓電流波形如圖8所示,補償電容電壓電流波形如圖9所示。0.08s時刻投入補償裝置,經過半個周期,電網電流與電壓同相位。0.2s時刻投入第2組阻感負載,補償后的電網電流同樣與電壓同相位。圖中可以看出,該補償方式對阻感負載具有很好的補償效果,且響應速度快。 圖8 電網電壓電流波形Fig.8 The grid's voltage and current waveforms 本文采用基于PWM控制可調電壓源的無功動態補償技術對單相阻感負載電路進行無功補償實驗。電網電壓 U=70V/50Hz,電路參數同上,測試儀器采用Fluke434電能質量分析儀。補償前后電壓電流波形如圖10和圖11所示。 該裝置雖然無法改變非線性負載本身產生的諧波電流,僅僅補償無功功率,但也不產生新的諧波電流,輸出電流頻譜如圖12所示。若與無源濾波裝置有機結合,將使電流波形得以改善。 圖10 補償前電壓電流波形Fig.10 The voltage and current waveforms without compensation 圖11 補償后電壓電流波形Fig.11 The voltage and current waveforms with compensation 圖12 AC_Buck電路輸出電流頻譜Fig.12 The output current spectrum of AC_Buck circuit 本文提出了一種基于PWM控制可調電壓源的無功動態補償技術,其不僅可以連續補償無功,同時還具有以下兩個顯著的優點:可調電壓源的容量小,僅為補償容量的25%;利用 AC_Buck電壓變換器來實現低輸出阻抗的可調電壓源,從而不附加因補償產生的諧波,動態響應速度快。 [1]王兆安,楊君,劉進軍.諧波抑制和無功功率補償[M].北京:機械工業出版社,2002. [2]凌志斌,鄧超平,鄭益慧,等.一種基于可變電壓源的新型并聯電力補償器[J].上海交通大學學報,2004(8):1287-1290. [3]陳樂柱,陳志軍,王蓉.基于DSP+CPLD的新型高壓連續無功補償控制器的研制[J].儀器儀表裝置,2007(1):16-20. [4]徐海斌,許敏,周謙之.基于開關線性復合功率變換技術的新型無功補償裝置[J].電氣傳動自動化,2004,26(1):39-42.






3 系統實驗與結果分析





4 結語