半圓管夾套容器有限元分析

蓋超會,鄭曉敏,王成剛,周寧波,肖 健

(1．武漢軟件工程職業(yè)學院機械制造工程系，湖北 武漢 430205；2．武漢工程大學機電工程學院，湖北 武漢 430074)

0 引 言

作為夾套容器的一種，同整體夾套容器相比，半圓管夾套有如下優(yōu)點：結(jié)構(gòu)簡單、節(jié)約材料、承壓范圍大、傳熱效率高及經(jīng)濟適用等.由于半圓管夾套的優(yōu)越性，在工業(yè)生產(chǎn)中應用越來越廣，為了使用安全，各國制定了該類容器的強度設計規(guī)范.主要包括：美國ASMEⅧ-1-2004《壓力容器建造規(guī)則》[2]；日本JISB8279-1993《壓力容器夾套(說明)》[3]；德國AD2000-2004《受壓容器及部件設計規(guī)范》[4]；歐盟En13445-2002《非直接受火壓力容器》[5]；前蘇聯(lián)標準ΓOCT25867-83《夾套容器強度設計規(guī)范》[6]等.我國HG 20582-1998《鋼制化工容器強度計算規(guī)定》[7]中有關(guān)半圓管夾套容器的設計參照了美國ASMEⅧ-1中所列的設計方法，其適用于帶有半圓管夾套的圓筒或球形、蝶形、橢圓形封頭設計.

1 半圓管夾套容器應力分析方法

文獻[7]中對半圓管夾套設計規(guī)定：容器圓筒和封頭部分的名義厚度和有效厚度，按照不帶半圓管夾套時的同一容器，根據(jù)計算壓力為內(nèi)壓或外壓，依據(jù)GB150-1998《鋼制壓力容器》[8]的相關(guān)章節(jié)確定，內(nèi)圓筒軸向或封頭經(jīng)向總應力σ包含由半圓管夾套內(nèi)壓力p′引起的圓筒壁軸向彎曲應力和由容器內(nèi)計算壓力pc在器壁上所引起的軸向薄膜應力.可按如下公式校核：

式中，K為系數(shù)，可根據(jù)半圓管外徑、內(nèi)筒殼體厚度及殼體內(nèi)徑由相應圖表查得；p′為半圓管夾套許用壓力，MPa；pc為殼體計算壓力，MPa；R為圓筒或封頭球面部分內(nèi)半徑，mm；t為圓筒或封頭有效厚度，mm；[σ]t為圓筒或封頭材料在設計溫度下的許用應力，MPa.但文獻[7]限定采用外徑為60 mm、89 mm、114 mm三種尺寸的無縫鋼管半圓管夾套應力計算表，而本課題研究夾套外徑不在HG 20582-1998以上三種規(guī)定之列，屬于非標準半圓管夾套.且總應力σ未將反應器筒體與封頭連接區(qū)域不連續(xù)應力包含其中，具有一定局限性.為了設計和使用安全,本文采用有限元法進行應力分析，并按照JB4732-1995《鋼制壓力容器-分析設計標準》進行應力評定[9].

2 半圓管夾套工藝參數(shù)

2.1 結(jié)構(gòu)尺寸及工藝參數(shù)

某化工機械廠設計制造的半圓管夾套的反應器結(jié)構(gòu)如圖1所示，筒體實際使用厚度為16 mm.反應器筒體盛裝介質(zhì)為混合物料，半圓管夾套內(nèi)介質(zhì)為蒸汽.筒體設計壓力為1.3 MPa，夾套設計壓力為1.3 MPa，設計溫度均為200 ℃.

圖1 半圓管夾套的反應器結(jié)構(gòu)圖

2.2 材料性能參數(shù)

半圓管夾套材料為304鋼，筒體和封頭材料為16 Mn.304鋼在設計溫度下的屈服強度σs=144 MPa，抗拉強度σb=406 MPa，許用應力[σ]=130 MPa，彈性模量E=2.06×105 MPa，泊松比μ=0.3.材料16 Mn在設計溫度下的屈服強度σs=255 MPa，抗拉強度σb=490 MPa，許用應力[σ]=159 MPa，彈性模量E=2.1×105MPa，泊松比μ=0.3.

3 有限元分析

3.1 實體模型的建立

圖2 半圓管夾套的幾何模型

3.2 網(wǎng)格劃分

首先定義單元類型和材料屬性，采用ANSYS軟件提供的PLANE82單元，并設定軸對稱選項.由于幾何結(jié)構(gòu)的不規(guī)則性，而為了得到更精確的結(jié)果，可先設定部分邊的劃分份數(shù)，再進行網(wǎng)格劃分.網(wǎng)格劃分后共生成4 679個單元，15 735個節(jié)點.其網(wǎng)格劃分如圖3所示.

圖3 半圓管夾套反應器網(wǎng)格劃分圖

3.3 載荷施加及邊界條件

由應力分析可知，內(nèi)圓筒軸向或封頭經(jīng)向總應力由容器內(nèi)計算壓力pc在器壁上所引起的軸向薄膜應力和半圓管夾套內(nèi)壓力p′引起的圓筒壁軸向彎曲應力二者構(gòu)成.設反應器筒體內(nèi)側(cè)受壓力p1=1.3 MPa，外側(cè)受半圓管壓力p2=1.3 MPa時對半圓管夾套模型進行應力分析.

邢岫煙在“懦小姐”迎春處寄居，當然也免不了被刁奴為難。更可氣的是，那可憐巴巴的二兩月銀還被邢夫人要求分給父母一半。

邊界條件：在反應器筒體的橫截面上施加UY方向的軸向位移約束，在模型對稱面上施加對稱約束.軸向當量位移計算方法如下：

uy=εy×l=0.115 mm

3.4 與文獻HG 20582-1998結(jié)果對比

驗證應力分析計算模型正確與否所采用的方法為：將半圓管夾套直徑改為60 mm結(jié)構(gòu)形式進行應力分析，再將模擬結(jié)果與文獻HG 20582-1998應力校核公式計算結(jié)果進行對比.校核公式計算結(jié)果如下：

用ANSYS應力分析結(jié)果σmax=66.5 MPa.最大誤差小于1％，可證明計算模型的可靠性和準確性.

4 結(jié)果分析和強度校核

通過ANSYS提供的通用后處理求解器POST1求解結(jié)果，得到Von Mises等效應力分布云圖并得出最大危險截面，如圖4所示.

圖4 半圓管反應器的等效應力圖

由圖4可見，最大應力分布在封頭與靠近筒體相連接的內(nèi)壁處，且最大應力值達到142.55 MPa，封頭與筒體連接邊緣處最大應力遠大于直筒體部位應力.由應力評定思想，在沿封頭內(nèi)壁方向路徑1-1與沿封頭厚度方向路徑2-2，并分別對路徑1-1和路徑2-2進行應力分類和應力強度評定，如圖4所示.根據(jù)應力分類的定義，路徑1-1和2-2處應力類型主要為一次局部薄膜應力PL、一次彎曲應力Pb和二次應力Q.對路徑上的應力強度用ANSYS軟件自帶的線性化處理模塊沿路徑1-1和路徑2-2進行應力線性化處理，可得到三個路徑上的薄膜應力、彎曲應力和二次應力等.

按照文獻[9]，利用應力分類和應力分析法來校核危險截面最大的應力強度.由于研究對象是關(guān)于具有良好塑性的鋼制容器的靜載荷問題，故可不必考慮可能導致疲勞裂紋或脆性斷裂的峰值應力.由JB4732-1995可知，應力強度校核應分別滿足下列條件：(1)一次局部薄膜應力(PL)強度SⅡ的許用極限應小于等于1.5KSm.(2)一次薄膜應力加一次彎曲應力(PL+Pb)強度SⅢ的許用極限應小于等于1.5KSm.(3)一次加二次應力(PL+Pb+Q)強度SⅣ的許用極限應小于等于3KSm.其中Sm為16 Mn在設計溫度下的許用應力，查表知200 ℃時Sm=159 MPa，取載荷系數(shù)K=1，則1.5KSm=238.5 MPa，3Sm=477 MPa.

沿路徑1-1線性化處理結(jié)果如表1所示.一次局部薄膜應力PL=135.2 MPa<238.5 MPa；一次薄膜加一次彎曲應力PL+Pb=137.0 MPa<238.5 MPa；一次薄膜加一次彎曲應力強度加二次應力PL+Pb+Q=137.6 MPa<477 MPa,故滿足強度要求，即評定結(jié)果通過.

表1 沿路徑1-1線性化分布結(jié)果

表1中σ1、σ2、σ3分別為三個主應力，三個切應力與主應力相比是一個小量，可忽略不計.數(shù)值為正說明受拉應力、為負說明受壓應力.

沿路徑2-2線性化處理結(jié)果如表2所示.其中一次局部薄膜應力PL=95.61 MPa<238.5 MPa；一次薄膜加一次彎曲應力PL+Pb=141.6 MPa<238.5 MPa；一次薄膜加一次彎曲應力強度加二次應力PL+Pb+Q=142.6 MPa<477 MPa,故滿足強度要求，即評定結(jié)果通過.

表2 沿路徑2-2線性化分布結(jié)果

5 結(jié) 語

在正常工況下對非標準半圓管夾套容器進行了有限元應力分析，得到結(jié)論如下：

a.在正常工況下對半圓管夾套容器進行有限元應力分析，知最大應力分布在封頭與靠近筒體相連接的內(nèi)壁處.

b.將危險截面處應力分布進行線性化處理，并按照JB4732-1995進行應力評定，可得在正常工況下夾套容器是安全的.

c.筒體使用厚度可由16 mm減小到12 mm，這樣既經(jīng)濟又合理.

參考文獻：

[1]陳曉寧，魏光亮，杜念忠，等.攪拌反應釜冷卻裝置-半管夾套的設計與制作[J].聚氯乙烯，2006,7(7):31-33.

[2]ASMEⅧ-1-2004,《壓力容器建造規(guī)則》[S].

[3]JISB8279-1993，《壓力容器夾套(說明)》[S].

[4]AD2000-2004，《受壓容器及部件設計規(guī)范》[S].

[5]En13445-2002，《非直接受火壓力容器》[S].

[6]ΓOCT25867-83，《夾套容器強度設計規(guī)范》[S].

[7]HG 20582-1998，《鋼制化工容器強度計算規(guī)定》[S].

[8]GB150-1998，《鋼制壓力容器》[S].

[9]JB4732-1995，《鋼制壓力容器-分析設計標準》[S].

[10]肖瑤，鄭賢中，周寧波.衛(wèi)星天線鍋蓋沖壓成形模擬與優(yōu)化[J].武漢工程大學學報，2011，33(9)：96-100.

[11]何家勝，謝飛，朱曉明，等.圓柱殼內(nèi)曲面橢圓裂紋應力強度因子數(shù)值計算[J].武漢工程大學學報，2011，33(11)：70-73.