開式地表水源熱泵動態取水溫度限值

作者簡介：王勇(1971)，男，博士，副教授，主要從事通風與空調工程、建筑節能技術及新能源開發與利用研究，(Email)wyfrecl@126.com。摘要：對于開式地表水源熱泵，取水能耗是決定系統節能性的關鍵因素。在水源熱泵機組能耗模型、取水能耗模型等的基礎上建立了開式地表水水源熱泵系統的能效耦合模型?；诠澞苈始八媚芎牡囊幝商攸c計算得到了不同的冷卻塔出水溫度下，不同水泵揚程下的動態取水溫度限值，建立了開式地表水水源熱泵動態取水溫度限值的計算方法。并計算得到不同工況條件下的地表水源熱泵系統相對傳統空調的節能率。

關鍵詞：開式地表水源熱泵；取水溫度限值；動態；節能率

中圖分類號：TU831文獻標志碼：A文章編號：16744764（2012）03010307

Analysis of the Temperature Limit of Dynamic Water Intake

of Openloop Surface Water Source Heat Pump Systems

WANG Yong1， LUO Min1， HAN Chuanpu2

(1.Key Laboratory of the Three Gorges Reservior Regions EcoEnvironment， Ministry of Education， Chongqing University，

Chongqing 40045， P.R.China;2.China Aerospace Institute of Architectural Design(Group)， Beijing 100071， P.R.China)

Abstract:Energy consumption of water intake is one of the key factors for energy saving in the application of the openloop surface water heat pump system. An energy efficiency ratio coupling model for openloop surface water source heat pump systems was established on the basis of the energy consumption model for the water intake and the heat pump units. According to energy saving rate and regulation of energy consumption of water intake， dynamic temperature limits of water intake in different water supply temperature of cooling tower and different pump head were proposed so as to find a calculation method of temperature limits of water intake of openloop surface water heat pumps. Moreover， the energy saving rate of surface water source heat pump systems compared with traditional airconditioning systems under various condition was also calculated.

Key words:openloop surface water source heat pumps; temperature limit of water intake; dynamic; energy saving rate

地表水源熱泵發展較早，20世紀70年代，歐洲國家開始大力推廣地表水源熱泵系統［1］。近些年國外在地表水源熱泵方面的研究主要針對水源熱泵系統的設計優化及地表水體的水溫特征對系統的影響等［25］。其中，Kavanaugh等［2］對地表水源熱泵系統進行了研究，提出地表水源熱泵空調系統具有較好的性能特征；同時對提高單元式水—空氣熱泵系統性能的可行方案進行了討論，也提出了地表水源熱泵的局限性［23］。近些年地表水源熱泵在中國發展迅速，并且開式地表水水源熱泵應用工程實例明顯多于閉式水源熱泵的實例，因此，中國目前對于地表水水源熱泵的研究也主要針對開式地表水源熱系統［69］。

地表水源熱泵相對于傳統空調的優勢是具備節能性和環境友好性［10］。但地表水源熱泵使用不當也會帶來環境的影響［1115］，同時也可能影響地表水源熱泵的節能率［16］。本文的重點以開式地表水源熱泵相對傳統空調的節能性為基礎作為研究內容。

開式地表水源熱泵系統節能性的因素除取水溫度和取水水量外，另一個關鍵因素是取水能耗［1721］。夏季取水溫度越低，機組的效率越高，所允許的取水能耗也就越高；而取水溫度越高，機組的效率越降，所允許的取水能耗也就越小。只有用取水溫度和取水能耗的最優耦合值才能正確評估系統的節能性［2224］。在一定的取水能耗下，夏季隨著水源熱泵系統的運行，系統向水體排放的熱量累積，水體水溫逐漸上升［2526］，從而使機組運行能效降低。當取水水溫上升到一定溫度后會導致系統的相對傳統空調的節能率降低，達到一定程度時系統能耗就會高于傳統空調的能耗，導致系統不節能。因此，有必要對基于取水能耗的系統取水溫度限值進行研究，以保證系統的節能運行。

本文以取水水溫的變化過程為基礎，分析系統在動態負荷變化過程中取水溫度和系統能耗的耦合變化。當取水溫度升高到使地表水源熱泵系統和常規空調系統具有相同的能耗時，地表水源熱泵相對傳統空調的節能率為零。此時，對應的取水溫度為該取水能耗基礎上的地表水源熱泵的取水溫度限值。當系統取水溫度低于此溫度值時，才具備節能性。研究地表水源熱泵系統的節能性，取水溫度限值是基礎。因此，有必要對地表水源熱泵系統的取水溫度限值計算方法作研究。〖=D(〗王勇，等：開式地表水源熱泵動態取水溫度限值〖=〗1模型建立及計算方法簡介

1.1能耗模型的建立方法

取水溫度限值的計算以系統能耗模型的建立為前提和基礎。能耗模型的建立是計算系統能效比的關鍵，也是對比分析的前提。為確保模型建立的準確性及穩定性，取水水泵、循環水泵、冷凍水泵的能耗模型根據實際測試得到的運行數據，結合水泵性能曲線應用Matlab擬合而成；機組、常規空調冷卻塔、末端風系統等能耗模型則采用前人已有的模型，模型中各系數則由運行參數確定。

1.2計算方法簡介及比較對象

1.2.1計算方法簡介對于給定的工程而言，各參數明確的情況下，傳統的計算方法只能計算得到某種工況下的不同系統效率之間的能耗差異，而無法計算得到各影響參數變化條件下整個系統能效的動態變化規律。而取水溫度限值是定義在系統節能率基礎上的，表示能使水源熱泵系統節能的最高動態取水溫度值。取水溫度限值的動態性是因為系統負荷的動態變化導致機組能效、取水能耗的變化，從而尋求得到保證系統相對于傳統空調系統節能性的動態取水溫度限值變化趨勢。

取水溫度限值的計算首先應該在不同系統負荷、不同取水水泵揚程、不同室外氣象參數下分別計算不同的取水溫度下水源熱泵系統的系統能效比；通過計算得到不同工況點下不同冷卻塔出水溫度下的取水溫度限值，最后運用Matlab線性回歸得到不同取水方式下關于水源熱泵系統的動態取水溫度限值之間的的數學關系式。主要計算步驟如下：

1）根據實際工程具體參數建立水源熱泵系統和常規空調系統各部分的能耗模型；

2）分別計算不同負荷率、不同取水方式、不同取水溫度下水源熱泵系統的能效比；

3）分別計算不同負荷率、不同冷卻塔出水溫度下常規空調系統的能效比；

4）以常規空調系統的能效比作為基準，分別比較不同工況點下二者的能效比，得到能效比相同的工況點；

5）對不同的工況點下的取水溫度限值做MATLAB回歸，得到動態取水溫度限值曲線。

1.2.2對比對象為了更好的進行對比分析，把對比的對象和范圍做一個明確的界定：

1）對比的對象為使用冷卻塔的常規空調系統，其冷水機組的耗功率與水源熱泵機組的耗功率模型相同，其回歸系數因二者運行參數不同而不同。

2）僅對系統在夏季運行時的系統能效進行對比。

3）由于2種系統末端形式一致，計算時不考慮冷凍水泵及末端系統的能耗。

4）不考慮大溫差、小流量和小溫差、大流量的問題，機組兩端的進出水溫差，冷卻塔的進出水溫差均保持為5 ℃。

本文的計算基準選取重慶某賓館、酒店類建筑，該工程空調系統的冷負荷為1 800 kW。系統采用開式湖水源熱泵系統。系統的主要設備及參數如表1。

當采用常規空調系統時，系統主要設備及參數如表2。

表1水源熱泵系統主要設備及參數表

機組型號制冷量/kW功率/kW揚程/m流量/( m3·h-1)水源熱泵機組SRSW-550-21 934.6320.4取水水泵200-315（I）55.035400空調冷凍水泵BKT200-31545.032400表2常規空調系統主要設備及參數表

機組型號制冷量/kW功率/kW揚程/m流量/( m3·h-1)冷卻水量/( m3·h-1)螺桿式冷水機組RSW-340-21 920396冷卻水泵200-3153325420空調冷凍水泵BKT200-3154532400冷卻塔BDHZ-4008450

1.3模型簡介

開式湖水水源熱泵系統運行能效比的數學方程式可用下式表達。

EER=QW（1）

式中：EER為熱泵系統的運行能效比；Q為熱泵機組制冷（熱）量，kW；W為熱泵系統的總能耗，kW。

水源熱泵系統的總能耗包括：水源熱泵機組的能耗，源水側取水水泵的能耗，水處理設備的能耗，冷、熱循環水泵的能耗，末端風系統的能耗等。為了能清楚的了解熱泵系統的能耗構成，以該工程實際運行參數為基礎，對其系統各部分的能耗建立模型：

1）機組的能耗計算采用ASHRAE Handbook上推薦的模型，模型的系數由運行參數確定［27］。

f1=N∑2i=0∑2j=0Dij(Tc1－c1)i(Te1－e1)j(2)

式中：f1為熱泵機組耗功量，kW；N為熱泵機組的名義耗功率，kW；Tc1為水源水側機組進水溫度，℃；Tel為空調水側機組進水溫度，℃；c1為回歸用水源水側機組進水溫度參數平均值，℃；e1為回歸用空調水側機組進水溫度參數平均值，℃；Dij為回歸系數，由機組實際性能決定。

2）取水水泵能耗模型及系數根據取水水泵性能曲線、運行參數擬合得出式(3)。

W1 = 0.052 8×10-4Gq3-0.000 02Gq2 + 0039Gq-0.611(3)

式中：W1為取水水泵能耗，kW;Gq為水源水流量，m3/h。

3）空調水循環水泵的能耗模型及系數根據循環水泵性能曲線、運行參數擬合得出式(4)。

W2=0.158×10－4G3－0.002G2+

0.191 7G－4.028(4)

式中：W2為取水水泵能耗，kW;G為冷凍水流量，m3/h。

4）水處理設備能耗模型引起占系統總能耗比例很小，作為常數考慮。

W3=C=常數(5)

其中：W3為水處理設備能耗，kW。

5）冷卻塔的能耗模型及系數參照前人已有模型［9］得出式(6)。

Wl = 0.55×10-5Gc3 + 2.22×10-5Gc2 +

0.039 72Gc-0.602(6)

其中：Wl為冷卻塔能耗，kW；Gc為冷卻水流量，m3/h。2取水方案及冷卻水系統的確定

2.1取水水泵的選取

首先，考慮一個基準化，理想化的開式系統取水情況。取水水泵揚程受到影響的因素較多如：水體到機房的水平距離；水體與機房之間高差；水處理設備的阻力等。而取水水泵能耗是系統能耗中的關鍵因素。為此，選取一個與傳統空調系統冷卻水泵揚程相近的水泵揚程作為基準。由此，確定水泵揚程H 26 m為基準揚程。一般實際工程中由于各種原因取水水泵的揚程都比基準揚程大。

參考多個水泵廠家的單級單吸立式離心清水泵樣本，根據該工程系統最大取水水量（395 m3/h）選擇取水水泵，以H=26 m為基準揚程，得到不同揚程下水泵的能耗，如表3。

由表3 可知，對于給定的系統取水水量，其水泵的能耗隨揚程的變化是不連續的。為分析方便，以1H為基準，得到基于計算基準揚程下的各取水水泵參數，表征不同取水方式下的取水水泵揚程。表3不同揚程下水泵參數表

相對值揚程/

m流量/

( m3·h-1)效率/

%轉速/

(r·min-1)功率/

kW1H26400811 470371.2H32400811 470451.3H35400841 480551.7H45400821 470751.9H50400811 480902.2H57419771 480110 注：1.3H為本工程實際取水水泵的揚程2.2取水系統形式的設定

冷卻水系統為變流量系統，即系統負荷發生變化時系統的取排水溫差保持恒定而取水量隨負荷動態變化。由于水源熱泵系統的取水系統所需的水泵、水處理設備型號和地表水體與空調機房的相對位置及水體水質情況等有著密切聯系。為了說明這些因素對水源熱泵系統能效產成的影響，針對源水直接進機組的直接取水方式，并參照表3中取水水泵的選型，對取水系統做如下5種方式的設定。（采用板式換熱器的取水方案取水能耗高、系統節能性較差，其分析方法與直接進水的取水方式相同，本文中暫不考慮。）

1)當系統采用上文中理想化的取水方式時，源水側取水水泵設定揚程為H(H=26 m)，水泵變頻運行。這種取水系統形式簡稱為“直進 H”。

2)水體水質較好，取水可經簡單水處理后直接進入機組。在采取這種取水形式時，源水側取水水泵設定揚程為1.3H（35 m），水泵變頻運行。這種取水系統形式簡稱為“直進1.3H”。

3)水體水質較差，取水必需經過大量的水處理設備，然后直接進入機組。由于水處理設備增加了取水系統的局部阻力，源水側取水水泵的揚程設定為1.7H（45 m），水泵變頻運行。這種取水方案簡稱為“直進1.7H”。

4)水體水位較低，取水水泵需要克服比較大的水位差，取水水泵的揚程增大，采用直接進水的取水方式，源水側取水水泵的揚程設定為2.2H（57 m）。這種取水方式簡稱為“直進2.2H”。

5)水體水質較差，取水必需經過大量的水處理設備，水處理設備增大了取水系統的局部阻力；同時地表水體水位較低，取水水泵需要克服比較大的水位差。因此，取水水泵的揚程增大，采用直接進水的取水方式，源水側取水水泵的揚程設定為2.6H（68 m）。這種取水方式簡稱為“直進2.6H”。

2.3冷卻塔參數及能耗說明

冷卻塔的出水溫度與當地的室外空氣的濕球溫度有關，一般冷卻塔的出水溫度要高于當地室外空氣的濕球溫度3～5 ℃［28］。參照冷卻塔樣本及其性能曲線，得到其按冷卻塔的水溫降為5 ℃時不同的冷卻塔出水溫度對應的室外濕球溫度值，見表4。表4冷卻塔出水溫度與室外濕球溫度對照表

冷卻塔出水溫度/℃水溫降/℃室外濕球溫度/℃26521.827522.628523.429524.230525.031525.832526.533527.0

分別以冷卻塔出水溫度為26、28、30、32 ℃為例，分析不同冷卻塔出水溫度下水源熱泵系統的動態取水溫度限值。由于冷卻塔出水溫度與室外氣象參數有關，與建筑夏季冷負荷的變化作動態變化。當建筑的冷負荷較低時，機組的負荷也較低，同時，冷卻塔出水溫度也相對較低，所需冷卻水量也相應減少，三者呈現出耦合的關系。3系統動態取水溫度限值分析

根據已建模型結合機組性能曲線可計算出當冷卻塔出水溫度為26 ℃時，冷卻水泵揚程為25 m時常規空調系統在部分負荷率下的能效比曲線；同理，結合水源熱泵機組性能曲線可得到取水水泵揚程為H=26 m、流量為400 m3/h時系統在部分負荷率下的能效比曲線。見圖1。

圖1相同進水溫度下2種系統的能效比隨

部分負荷率的變化從圖1可以看出，該工程條件下，水源熱泵機組的能效高于傳統冷水機組，不同的工程情況和設備選型，其部分負荷率下的能效曲線可能不一致，但仍可以采取此分析方法。

由圖2可知：采用源水直接進進組時，當水源熱泵取水溫度27.5 ℃，冷卻塔出水溫度為26 ℃時，傳統空調系統與水源熱泵系統在部分負荷率下的能效比曲線基本重合。在部分負荷率為0.3時，兩者的能效比差值最大為0.09，相對差值僅為2.6%。因此，工程應用條件下可以認為此時傳統空調系統與水源熱泵系統無論是在滿負荷時還是在部分負荷時都有相同的系統能效比。即冷卻塔出水溫度為26 ℃時，當水源熱泵系統的取水溫度超過27.5 ℃時水源熱泵系統的相對于傳統空調系統來說就不再節能。

圖2不同進水溫度下2種系統的能效比隨

部分負荷率的變化

由此可以得到：采用源水直接進機組的取水方式、取水水泵揚程為H(26 m)、冷卻塔出水溫度為26 ℃時，水源熱泵系統的取水溫度限值為27.5 ℃。以同樣的計算方法可得在冷卻塔出水溫度分別為28、30、32 ℃時水源熱泵機組的取水溫度限值。

由上述分析可得在采用源水直接進機組的取水方案，取水水泵揚程為H(26 m)， 流量為400 m3/h時不同冷卻塔出水溫度下水源熱泵系統的取水溫度限值，如圖3所示。

圖3不同冷卻塔出水溫度下系統的取水溫度限值

由圖3可知，水源熱泵系統的取水溫度限值與常規空調系統冷卻塔的出水溫度之間呈現近似線性的關系：y=0.85x+5.35，R2 = 0.996 6，相關性較好。

其中:y為水源熱泵系統的取水溫度限值；x為常規空調系統冷卻塔的出水溫度。

用上述計算方法可分別得出：當采用直進13H方案，直進1.7H方案，直進2.2H方案時水源熱泵系統的動態取水溫度限值，如表5。表5源水直接進機組，系統動態取水溫度限值表

冷卻塔出

水溫度/℃直進1.3H下取

水溫度限值/℃直進1.7H下取

水溫度限值/℃直進2.2H下取

水溫度限值/℃262521.0/282724.018.5302926.522.0323129.025.0注：/表示此時水源熱泵系統的取水溫度限值低于機組允許最低進水溫度18 ℃。

圖4不同取水方案下系統的動態取水溫度限值

由此可得另外3種取水方式下取水溫度限值的計算關系式：

直進1.3H方案：y=x-1，R2=1。

直進1.7H方案：y=1.35x-13.9，R2=0991 8。

直進2.2H方案：y=1.625x-26.917，R2=0998。

其中:y為水源熱泵系統的取水溫度限值；x為常規空調系統冷卻塔的出水溫度。

由圖4可知：隨著取水水泵揚程的增加，取水溫度限值直線的斜率逐漸增大；在冷卻塔出水溫度相同的條件下，取水水泵揚程越大，取水溫度限值越低。并且在取水水泵揚程為2.2H時，出現當冷卻塔出水溫度為30 ℃時，即使取水溫度為22 ℃系統也不節能。而當冷卻塔出水溫度為32 ℃時，只要取水溫度低于25 ℃，就可實現一定的節能率。4系統節能率分析

在計算出水源熱泵系統動態取水溫度限值的基礎上，為了具體說明水源熱泵系統相對常規空調系統的節能特性，還可以分析得到選擇不同的取水方式時，水源熱泵系統在不同的取水溫度下的節能率。下面本文就以水源熱泵系統采用直進H方案為例，分析系統在滿負荷工況下運行時的節能率（以冷卻塔出水溫度為32 ℃的常規空調系統能效比作對比）。表6直接進水H方案、冷卻塔出水32 ℃時，

不同取水溫度下的節能率

取水溫度/℃水源熱泵系統能效比節能率/%303.761 24.56283.925 29.15264.085 013.60244.219 717.35224.425 023.05

在實際工程中，應盡量采用直接進水的取水方式。同時，不同的建筑負荷所需的水量不同，水泵選型和機組能效也不同。這些可變因素均可能影響到取水溫度限值的確定。5結論

1）以系統的取水溫度為主要研究對象，建立了相對于傳統空調節能率的水源熱泵系統動態取水溫度限值的計算方法，計算得到了取水能耗的水源熱泵系統的動態取水溫度限值。

2）對不同取水溫度下開式地表水源熱泵系統的能耗與使用冷卻塔的常規空調系統的能耗進行了對比分析，得到不同取水溫度下開式地表水水源熱泵系統相對于使用冷卻塔的常規空調系統的節能率。

3）不同取水溫度、不同取水方案和不同水泵能耗均影響開式地表水源熱泵系統的能效，采用能耗模型計算方法可以得到動態運行工況下的系統能效。該方法可以作為水源熱泵系統的節能性研究的基礎，也可以用于地表水源熱泵系統可行性實施的計算依據。

參考文獻：

［1］Enstrom H， Karstrom A， Sdin L.Large heat pump in district heating networks［J］.The XVⅡth International Congress of Refrigeration，1977:825837.

［2］Kavanaugh S P， Refferty K.Groundsource heat pumpsdesign of geothermal systems for commercial and institutional building［M］.Atalanta:ASHRAE， 2002.

［3］Kevin D， Rafferty P E.Water chemistry issues in geothermal heat pump systems［J］.ASHRAE， 2004: 550555.

［4］Russoa L S， Taddia G， Baccinob G， et al. Different design scenarios related to an openloop groundwater heat pump in a large building: impact on subsurface and primary energy consumption［J］. Energy and Buildings， 2011， 43(2/3):347357.

［5］Chan S H， Chuang L K， Ba F.The application of water source heat pump with lake and river water［J］. 2nd International Conference on Waste Engineering and Management， 2010， 73:420427.

［6］韓傳璞.開式地表水源熱泵系統動態性能研究［D］.重慶：重慶大學，2010.

［7］張文宇，龍惟定.地表水源熱泵以黃浦江水作為冷熱源的可行性分析［J］.暖通空調，2008，38(3):1520.

ZHANG Wenyu， LONG Weiding.Feasibility analysis of surfacewater source heat pumps with Huangpu river water as cold and heat sources［J］. Heating， Ventilating Air Conditioning， 2008， 38(3):1520.

［8］蒙建東，張承虎，孫德興.開式地表水源熱泵系統工程實踐若干問題探討［J］.節能技術，2008，26(148):99102.

MENG Jiandong， ZHANG Chenghu， SUN Dexing. Discussion on some problems in engineering practice of open loop surface water source heatpump system［J］.Energy Conservation Technology， 2008， 26(148):99102.

［9］王勇，顧銘，肖益民，等.長江水源熱泵開式與閉式實驗對比分析［J］．土木建筑與環境工程，2009，31(2):126130.

WANG Yong， GU Ming， XIAO Yimin， et al. Comparative analysis on experiment about openloop system and closeloop system of WSHP at Yangtze River［J］.Journal of Civil， Architectural Environmental Engineering， 2009， 31(2):126130.

［10］Zheng G Z， Jing Y Y. Thermodynamics performance study on water source heat pump in variant operating condition［J］.Energy Environment， 2009， 20(4):517532.

［11］Song Y Q， Ma H Q， Fan R， et al. Analysis of water heat pollution of surface water heat pump system［J］.Building， Energy Environment， 2011， 30(3):5054.

［12］蘇洋.湖水源熱泵系統對水體環境影響評價研究［D］.重慶：重慶大學，2009.

［13］周健，黃向陽，劉杰.湖水源熱泵系統冷排水對浮游植物影響試驗研究［J］.土木建筑與環境工程，2010，32(1):116119.

ZHOU Jian， HUANG Xiangyang， LIU Jie. Effects of cold discharge of lake water source heat pump systems on lake phytoplankton［J］.Journal of Civil， Architectural Environmental Engineering， 2010，32(1):116119.

［14］宋應乾，馬宏權，范蕊，等.地表水源熱泵系統的水體熱污染問題分析［J］.建筑熱能通風空調，2011，30(3):5054.

SONG Yingqian， MA Hongquan， FAN Rui， et al. Analysis of water heat pollution of surface water heat pump system［J］.Building， Energy Environment， 2011， 30(3):5054.

［15］郝小充，余躍進，張宏，等.開式湖水源熱泵系統溫排水熱擴散模擬研究［J］.南京師范大學學報：工程技術版，2011，11(2):2024.

HAO Xiaochong， YU Yuejin， ZHANG Hong， et al. The numerical simulation of the thermal discharge in the openloop lake water heat pump systems［J］.Journal of Nanjing Normal University：Engineering and Technology Edition， 2011， 11(2):2024.

［16］陳曉.地表水源熱泵系統的運行特性與運行優化研究［D］.長沙：湖南大學，2006.

［17］Zhang J L， Ma L D， Liang R B， et al. Progress of the intaking， Defouling and heat transfer in sewage water side of the sewage water source heat pump system part I: research on urban sewage source heat pump in North Europe and Japan［C］//First International Conference on Building Energy and Environment， Proceedings Vols 13， 2008:16161623.

［18］陽長，姬美秀，高曉峰，等.千島湖水源熱泵取水試驗研究［J］.浙江建筑，2010，27(5):3033.

YANG Chang， JI Meixiu， GAO Xiaofeng， et al. Experimental study on water intake of water source heat pump in ThousandIslandsLake［J］.Zhejiang Construction， 2010， 27(5):3033.

［19］王勇，肖益民，陳金華，等.開式地表水地源熱泵取排水方式研究［J］.暖通空調，2008，38 (10):124127.

WANG Yong， XIAO Yimin， CHEN Jinhua， et al. Research on water intake and drain methods of openloop surface water source heat pump systems［J］.Heating， Ventilating Air Conditioning， 2008， 38 (10):124127.

［20］陳金華，劉猛，樊燕，等.湖水源熱泵空調系統取水方式性能分析［J］.湖南大學學報：自然科學版，2009，36(12):4045.

CHEN Jinhua， LIU Meng， FAN Yan， et al. Performance analysis of waterintaking mode for lakesource heat pump airconditioning system［J］.Journal of Hunan University：Natural Sciences， 2009， 36(12):4045.

［21］李文，王勇，吳浩.開式地表水水源熱泵系統的取水方案分析［J］.制冷與空調，2009，9(4):2022.

LI Wen， WANG Yong， WU Hao. Analysis of intake scheme on open type surface water source heat pump system［J］. Refrigeration and Airconditioning， 2009， 9(4):2022.

［22］王勇，韓傳璞，李文，等.開式地表水源熱泵系統取水能耗限值確定方法［J］.重慶大學學報， 2011，34(3):110115.

WANG Yong， HAN Chuanpu， LI Wen， et al. The determination method of limit energy consumption of water supply in openloop surface water source heat pump systems［J］. Journal of Chongqing University， 2011， 34(3):110115.

［23］Zhao J， Zhu N. The energy saving analysis of coupled water source heat pump system applied in campus building［J］. First International Conference on Building Energy and Environment， 2008，(1/2/3):348354.

［24］李文.長江流域湖水水源熱泵系統能效分析［D］.重慶：重慶大學，2008.

［25］王勇，吳浩，劉勇，等.排熱工況下湖水源熱泵系統的水體水溫計算方法［J］.土木建筑與環境工程，2010，(1):116119.

WANG Yong， WU Hao， LIU Yong， et al. Calculation method of water temperature in the condition of heat rejection for lakewater source heat pump systems［J］. Journal of Civil， Architectural Environmental Engineering， 2010， (1):116119.

［26］楊雪倩，朱岳明.水庫水溫計算方法綜述［J］.人民黃河，2009，31(1): 4143.

YANG Xueqian， ZHU Yueming. Literature review of calculation method of reservoir water temperature［J］. Yellow River， 2009， 31(1): 4143.

［27］Ashrae. Systems and Equipment Handbook［M］. Atlanta: Society of Heating， Refrigerating， and AirConditioning Engineers， 1992 :173176.

［28］馬最良，孫宇輝.冷卻塔供冷技術的原理及分析［J］.暖通空調，1998(6):2730.

MA Zuiliang， SUN Yuhui. Free cooling by cooling towers［J］. Heating， Ventilating Air Conditioning， 1998(6):2730.

（編輯王秀玲）