系桿拱橋吊桿評(píng)價(jià)方法研究

趙軍艦

（中交遠(yuǎn)洲交通科技集團(tuán)有限公司，北京 100027）

1 系桿拱橋吊桿評(píng)價(jià)流程

1.1 評(píng)估步驟

1.1.1 振動(dòng)頻率法測(cè)試索力原理

吊桿的索力測(cè)試是吊桿加固的重要內(nèi)容。目前，振動(dòng)頻率法是最常用的系桿拱橋索力測(cè)試方法，國(guó)內(nèi)外學(xué)者在這方面做了大量的研究工作。本文中對(duì)舊吊桿索力測(cè)試采用此方法。

均質(zhì)吊索在索力T的作用下產(chǎn)生微幅自由振動(dòng)，其橫向位移為y（x，t），取吊索上任一微單元為研究對(duì)象（如圖1－1所示）。

圖1 -1 微單元受力圖示

依據(jù)圖1－1建立微單元在Y方向的動(dòng)平衡方程：

式中：M——索內(nèi)彎局；

Q——索內(nèi)剪力；

E——拉索彈性模量；

ρ——拉索的材料線密度；

A——拉索截面面積。

根據(jù)動(dòng)力學(xué)原理，利用分離變量法，令y（x，t）=φ（x）sin（ωt+α）， 其中φ（x）表示吊索的振型函數(shù)，ω表示吊索的固有振動(dòng)角頻率，α表示吊索振動(dòng)的相位角。將其代入式（1-2）中，可以建立吊桿索力和吊桿振動(dòng)頻率之間的關(guān)系，即：

上式中T為拉索索力，m為拉索的線密度，l為拉索的計(jì)算長(zhǎng)度，fn為實(shí)測(cè)拉索的第n階振動(dòng)頻率，n為頻率階次，式中EI為拉索的抗彎剛度。

對(duì)于索力的影響比較小的拉索，可以近似為簡(jiǎn)支邊界，若不考慮拉索抗彎剛度的影響，其內(nèi)力可按公式（1-5）計(jì)算：

當(dāng)構(gòu)件兩端的邊界條件可以簡(jiǎn)化為兩端鉸接時(shí)，則微分方程（1-3）的解為：

1.1.2 吊桿索力分布分析

為了吊桿制造的方便，系桿拱橋在設(shè)計(jì)時(shí)往往無(wú)視各吊桿實(shí)際內(nèi)力的差別，而將吊桿設(shè)計(jì)為統(tǒng)一的規(guī)格，這樣就要求拱橋的成橋索力盡可能均勻，以便使各吊桿的內(nèi)力安全系數(shù)一致，以保證吊桿安全系數(shù)得到滿足。

索力變化較大會(huì)使該吊桿處橋面線形有很大突變，使橋面線形不平順，從而影響到索力的效果。另外，從受力原理上來(lái)講，系桿拱橋多采用簡(jiǎn)支后連續(xù)橋面系，在一期恒載作用下所有吊桿內(nèi)力均相等，雖然二期恒載內(nèi)力會(huì)發(fā)生重分布，但重分布的幅度很小，一般而言，系桿拱橋的成橋吊桿索力比較均勻，采用索力均勻性為目標(biāo)的方法對(duì)舊吊桿進(jìn)行評(píng)價(jià)具有其合理性。因此本文采用判斷索力均勻程度來(lái)評(píng)價(jià)拱橋吊桿。

2 某大橋吊桿評(píng)估

2.1 項(xiàng)目概況

某大橋位于四川省綿陽(yáng)市安昌河下游。本橋主橋采用三跨鋼筋混凝土下承式系桿拱，跨徑組合為68.6m+80m+68.6m，拱肋尺寸為1.6m×2.4m箱形斷面。橫向設(shè)兩片拱肋，矢跨比為1/5。肋間中距22m，拱圈線型為二次拋物線無(wú)鉸拱。在人行道內(nèi)設(shè)置系桿以抵消水平推力，拱橋上部與橋墩的關(guān)系為簡(jiǎn)支體系。主拱圈內(nèi)力按營(yíng)運(yùn)階段控制設(shè)計(jì)。橫梁為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土空心梁，橋面板為預(yù)制鋼筋混凝土板，橋面鋪裝為8cm等厚度30號(hào)防水混凝土，橋面橫坡由橫梁變截面組成。主橋近景如圖2-1所示。

圖2 －1 某大橋主橋近景

2.2 主跨吊桿索力測(cè)試

應(yīng)用振動(dòng)頻率測(cè)試原理對(duì)本橋吊桿的索力進(jìn)行測(cè)試計(jì)算。現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試1#～13#（從左到右編號(hào)）吊桿的索力，測(cè)試結(jié)果見圖2-2；據(jù)實(shí)測(cè)基頻和上節(jié)所提到的公式計(jì)算各吊桿的索力。

圖2 -2 上游1-13#吊桿索力分布圖

由圖2-2可知，邊短吊桿內(nèi)力受力最大，且超出吊桿的極限承載力。可以看出，除邊吊桿承載力超限外，其他吊桿內(nèi)力分布不均勻。

2.3 實(shí)測(cè)值與設(shè)計(jì)值比較情況

依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，該橋所有跨均為下承式系桿拱橋，上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)為簡(jiǎn)支關(guān)系，不存在連拱效應(yīng)，因此，每一跨可以單獨(dú)建立模型進(jìn)行分析。MIDAS Civil整體分析模型見圖2－3。

圖2 -3 80m跨Midas模型

依據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60—2004）和《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG D61—2005）的有關(guān)規(guī)定，本計(jì)算書分別計(jì)算了承載能力極限狀態(tài)、正常使用極限狀態(tài)（作用短期效應(yīng)組合和作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合）和彈性階段截面應(yīng)力。

為了解該橋成橋時(shí)索力與計(jì)算值的關(guān)系，表2－1給出了本次索力實(shí)測(cè)值與理論設(shè)計(jì)值的差值及差值百分率。

表2 -1 全橋吊桿索力實(shí)測(cè)與設(shè)計(jì)值比較結(jié)果

2.4 主跨吊桿評(píng)價(jià)

根據(jù)規(guī)范《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)》（TJG F801—2004），20%為下承式拱橋吊桿索力偏差的極限，此橋的最大實(shí)際偏差已經(jīng)超過(guò)了限值。計(jì)算出的索力不能滿足規(guī)范要求，索力分布不均勻，這將造成部分吊桿索力過(guò)大，影響其疲勞壽命和使用安全，應(yīng)采取措施減小索力至合理范圍。

3 結(jié)語(yǔ)

本文系統(tǒng)介紹了對(duì)系桿拱橋吊桿進(jìn)行評(píng)價(jià)的詳細(xì)步驟，同時(shí)介紹了頻率測(cè)試法的基本原理及其使用范圍。最后采用上述方法對(duì)某大橋吊桿進(jìn)行了評(píng)估。采用頻率測(cè)試法測(cè)定舊吊桿索力，并分析其索力分布是否均勻；分析每根吊桿的承載力是否滿足要求。根據(jù)病害分析，該橋吊桿銹蝕比較嚴(yán)重、索力分布不均勻、邊吊桿應(yīng)力超出設(shè)計(jì)值，需要對(duì)該橋吊桿進(jìn)行更換，使該橋的荷載等級(jí)能夠達(dá)到城市主干道Ⅱ級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。

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