某彈引信體爆破應力分析

白亞瓊，師 平

(西安航空職業技術學院 西安閻良 710089)

0 引 言

由于加工及材料特性等原因，引信體表面及結構內部有可能會出現初始裂紋。本文根據有限元法和線彈性斷裂力學的基本理論，依據 SliodWorks和ANSYS軟件，預測在引信體工作載荷下危險區域的裂紋。

爆竹的火藥捻子是最早的引信。引信的系統結構包括：發火控制系統、安全系統、傳爆序列和能源裝置 4個基本部分。根據作用原理，引信可以分為觸發引信、非觸發引信和時間引信 3種類型，大都由擊針、火帽、雷管、傳爆藥和保險機構等組成。本文研究的某引信體為觸發式，彈藥的部位在彈身引信，引信觸發后碰著物體即起爆。

1 引信體的有限元模型

本文以某彈引信體為例，由于炸藥在引信體結構內爆炸情況十分復雜，必須在實驗條件下對引信體的受力進行實測并找出峰值壓力。在相關條件缺乏的情況下，假設從炸藥爆炸瞬間到擊針脫離引信體這一過程中，爆炸未發生變化，且將子彈從發射到離開引信體看作勻加速運動，引信體材料為 45號冷拉圓鋼，HRC45-50，泊松比為 0.309。由于引信體是軸對稱結構，其中每個截面所受到的爆破應力應相等，故進行有限元計算時，取二分之一引信體為計算區域，該結構的尺寸為φ18(彈尾)×φ9.4(彈頭)×3.5(厚度)mm，如圖 1所示。在有限元中采用 Solid45實體單元，通過自由網格劃分模型。劃分后的引信體如圖2所示。

圖1 引信體三維模型Fig.1 3,D model of a fuze

圖2 引信體網格劃分的模型Fig.2 Meshing mode of a fuze

已知擊針變形時的最大壓力為160,kg，擊針的出口速度大約為 450,m/s。擊針在引信體中運動時所受的阻力 f等同于其變形時受到的壓力。擊針材料為45號鋼，HRC40-45，質量為 0.11,g。

擊針在引信體中的加速度：a＝[(vt)2-(v0)2]/2,s＝(vt)2/2,s＝18,925,000，其中初始速度v0為零；

引信體膛內氣體壓力為：

F＝ma＝10,500,000,N

引信體膛內最大氣體壓強為：

p＝F/S＝24,MPa

不考慮溫度和氣候的影響，引信體的載荷是對稱的，可以取其結構的二分之一進行分析。由于要對其進行有限元靜態分析必須限制其自由度，所以引信體所受載荷的工作壓力為 24,MPa，施加于引信體結構的內表面上。

2 引信體模型應力分析

通過對圖3和圖4所示內容的分析，可以準確地確定最大應力的值和出現的位置，這些最大值見表1。由圖3和圖4可以看出，在引信體頸部與放置擊針處之間(圖1標注的薄弱區域)應力變形最大，但其并不影響擊針的正常發射；而引信體前端的變形非常小，此處為引信體的重要部分。如果該部分應力超過許用應力值就會產生斷裂，直接影響擊針的正常發射。

圖3 引信體的最大拉應力分布Fig.3 Distribution of a fuze’s Max. tension stress

圖4中，引信體頸部與放置擊針處之間(圖1標注的薄弱區域)所受到的等效應力最大，此處為引信體的應力集中地帶。查閱《合金鋼手冊》，45號鋼的強度極限為 608,MPa。很明顯，引信體等效應力大于極限應力，因此引信體在爆破應力作用下十分容易斷裂。要避免引信體的斷裂，就必須避免此處的應力集中情況?？梢酝ㄟ^增大引信體壁厚或調整內部結構的圓角大小，減少引信體受到的爆破應力，但這些措施只是初級手段，尚需進一步研究。

圖4 依據第三強度理論的等效應力分布Fig.4 Distribution of equivalence stress in accordance with the 3 rd strength theory

表1 引信體的三維模型應力計算結果Tab.1 Stress calculation results of a fuze’s 3,D model

3 結 論

運用 ANSYS對引信體進行爆破應力分析可知，引信體頸部與放置擊針處之間(圖1標注的薄弱區域)所受的等效應力最大，斷裂處從這里開始。因此，要避免引信體發生斷裂，必須避免應力在此處集中，具體措施可以是增大引信體壁厚或調整內部結構的圓角大小。

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