火災(zāi)下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁抗彎承載力計(jì)算

摘要： 基于對(duì)常溫下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁承載性能的研究，利用截面有限單元法建立了預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁在火災(zāi)高溫作用下的正截面抗彎承載力簡(jiǎn)化計(jì)算公式.并針對(duì)試驗(yàn)梁進(jìn)行了計(jì)算分析，得到了基于標(biāo)準(zhǔn)升溫情況下的正截面抗彎承載能力與升溫時(shí)間的全過(guò)程關(guān)系曲線，揭示了預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁隨著升溫時(shí)間的增加，其正截面抗彎承載力顯著降低的劣化規(guī)律.將試驗(yàn)梁抗彎承載力的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析，相對(duì)誤差為9.3%.

關(guān)鍵詞： 火災(zāi)；預(yù)應(yīng)力；型鋼混凝土；抗彎承載力

中圖分類(lèi)號(hào)： TU352.5； TU375文獻(xiàn)標(biāo)志碼： ABending Bearing Capacity Calculation of

Prestressed Steel Reinforced Concrete Beam under FireFU Chuanguo1，SHANG Shengqiang2，WANG Yuzhuo1，LI Shibo3

（1. School of Civil Engineering， Shandong Jianzhu University， Jinan 250101， China； 2. Jinan Taicheng Building Design Co. Ltd.， Jinan 250100， China； 3. Shandong Sanli Building Design Co. Ltd.， Jinan 250100， China）

Abstract：Based on the bearing performance of prestressed steel reinforced concrete beam at normal temperature，the simplified calculation formula for the bending bearing capacity of the prestressed steel reinforced concrete beam under high temperatures is established by means of the crosssectional finite element method. The relationship between the beam bending capacity and the standard heating time during the whole process is obtained. The relationship curve reveals a degradation rule that the bending bearing capacity of the cross section is decreased significantly with the increase of heating time. The comparison between the calculated bending capacity and the measured one shows a good agreement with a relative error of 9.3%.

Key words：fire； prestress； steel reinforced concrete； bending bearing capacity

隨著城市化進(jìn)程的發(fā)展，建筑火災(zāi)的威脅日趨增加.建筑結(jié)構(gòu)在火災(zāi)高溫作用下，隨著其材料力學(xué)性能的逐步劣化，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的剛度降低、承載力下降.因此，對(duì)建筑結(jié)構(gòu)及構(gòu)件抗火能力的研究已成為熱點(diǎn)[17].預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)是一種建立在型鋼混凝土結(jié)構(gòu)與預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)雙重原理基礎(chǔ)上的一種新型組合結(jié)構(gòu)體系，在大跨、重載和高層建筑轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)等重要結(jié)構(gòu)構(gòu)件中具有很好的應(yīng)用前景，而保證這些重要構(gòu)件在火災(zāi)高溫作用下的安全性顯得至關(guān)重要.本文基于對(duì)常溫下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)承載性能[89]的研究，借鑒當(dāng)前關(guān)于高溫下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)承載性能分析的成果，利用截面有限單元法建立了預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁在火災(zāi)高溫作用下的正截面抗彎承載力簡(jiǎn)化計(jì)算公式，并針對(duì)試驗(yàn)梁[1011]進(jìn)行了計(jì)算分析，得到了基于標(biāo)準(zhǔn)升溫情況下的正截面抗彎承載能力與升溫時(shí)間的全過(guò)程關(guān)系曲線，初步揭示了預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁在火災(zāi)高溫作用下正截面抗彎承載力的劣化規(guī)律.將試驗(yàn)梁抗彎承載力的計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析，吻合較好，表明本文提出的簡(jiǎn)化計(jì)算方法是可行的，對(duì)于預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁在火災(zāi)高溫作用下的正截面抗彎承載力分析評(píng)估具有一定的參考實(shí)用價(jià)值，也是對(duì)高溫下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土新型組合結(jié)構(gòu)承載性能評(píng)估方法的有益探索.1基本假定試驗(yàn)研究表明，高溫下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁的承載特性、破壞形態(tài)等與常溫構(gòu)件相類(lèi)似，故常溫下的某些計(jì)算原則和方法在高溫下也同樣適用，只是材料的強(qiáng)度和剛度隨升溫時(shí)間而逐漸劣化，需依據(jù)截面溫度場(chǎng)變化和分布作出相應(yīng)的修正.其基本假定如下：

（1） 梁截面的溫度場(chǎng)己知.

（2） 截面應(yīng)變線性分布，符合平截面假定.

（3） 忽略型鋼、普通鋼筋和混凝土之間的相對(duì)滑移.

（4） 不考慮混凝土的抗拉作用.

（5） 型鋼腹板的拉、壓應(yīng)力圖形取為梯形，在計(jì)算時(shí)簡(jiǎn)化為矩形[8].

（6） 高溫下混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度可參照表1和表2取值[12].

表1高溫下混凝土的強(qiáng)度折減（硅質(zhì)骨料）

Tab.1Strength reduction of concrete at elevated temperatures （siliceous aggregates）

溫度/℃201002003004005006007008009001 0001 1001 200fcθf(wàn)c1.001.000.950.850.750.600.450.300.150.080.040.010.00西南交通大學(xué)學(xué)報(bào)第48卷第4期傅傳國(guó)等：火災(zāi)下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁抗彎承載力計(jì)算

表2高溫下混凝土的強(qiáng)度折減（鈣質(zhì)骨料）

Tab.2Strength reduction of concrete at elevated temperatures （calcareous aggregates）

溫度/℃201002003004005006007008009001 0001 1001 200fcθf(wàn)c1.001.000.970.910.850.740.600.430.270.150.060.020.00注：表中未列出的溫度對(duì)應(yīng)的強(qiáng)度折減系數(shù)按線性插值法確定.其中：fcθ——高溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度；fc——常溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度.

（7） 高溫下普通鋼筋的屈服強(qiáng)度和彈性模量按照以下取值：

① 屈服強(qiáng)度取值[2]

fyθf(wàn)y=1.0，20 ℃≤θ≤300 ℃；（1）

fyθf(wàn)y=0.95（800-θ）500+0.05，

300 ℃<θ≤800 ℃；（2）

fyθf(wàn)y=0.05，800 ℃<θ≤1 200 ℃；（3）

② 彈性模量取值[1]

EsθEs=11.03+7×10-17（θ-20）6

20 ℃≤θ≤800 ℃.（4）

式（1）～（4）中：

fyθ——溫度為θ時(shí)鋼筋的屈服強(qiáng)度，MPa；

fy——常溫下鋼筋的屈服強(qiáng)度，MPa；

Esθ——高溫下鋼筋的彈性模量，MPa；

Es——常溫下鋼筋的彈性模量，MPa.

（8） 高溫下型鋼的屈服強(qiáng)度和彈性模量可按照以下原則取值：

型鋼分為上翼緣、下翼緣、腹板三部分，對(duì)于火災(zāi)高溫下梁截面型鋼的強(qiáng)度和彈性模量，可根據(jù)文獻(xiàn)[13]建議提供的普通結(jié)構(gòu)鋼在高溫下強(qiáng)度和彈性模量折減規(guī)律進(jìn)行選取，見(jiàn)表3和表4.

表3高溫下型鋼強(qiáng)度折減

Tab.3Strength reduction of steel at elevated temperatures

溫度/℃201002003004005006007008009001 0001 1001 200faθf(wàn)a1.001.001.001.001.000.780.470.230.110.060.040.020.00

表4高溫下型鋼初始彈性模量折減

Tab.4Reduction in elastic modulus of steel at elevated temperatures

溫度/℃201002003004005006007008009001 0001 1001 200EaθEa1.001.000.900.800.700.600.310.130.090.070.050.020.00注：faθ——溫度為θ時(shí)型鋼的屈服強(qiáng)度；fa——常溫下型鋼的屈服強(qiáng)度.Eaθ——高溫下型鋼的彈性模量；Ea——常溫下型鋼的彈性模量.

（9） 高溫下鋼絞線的條件屈服強(qiáng)度和彈性模量按照以下取值[14]：

① 條件屈服強(qiáng)度

f0.2（θ）=（1.013-8.470×10-4θ+

1.269×10-7θ2-7.800×10-9θ3+

9.240×10-12θ4）f0.2；（5）

② 彈性模量

Epθ=Ep1.03+32×（θ+108）6×10-18 .（6）

式（5）和（6）中：

f0.2（θ）——溫度為θ時(shí)鋼鉸線中絲的條件屈服強(qiáng)度；

f0.2——常溫下鋼鉸線中絲的條件屈服強(qiáng)度；

Epθ——溫度為θ時(shí)鋼絞線中絲的彈性模量；

Ep——常溫下鋼絞線中絲的彈性模量.

（10） 預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁配有3種鋼材，即普通鋼筋、型鋼和預(yù)應(yīng)力鋼絞線.高溫下抗彎承載力計(jì)算時(shí)，其界限受壓區(qū)的高度取3種材料對(duì)應(yīng)的界限受壓區(qū)高度的較小值[8].

高溫下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁截面的界限受壓區(qū)高度xpsrcθ可根據(jù)以下原則確定：

① 溫度為θ時(shí)普通鋼筋的界限受壓區(qū)高度

xsθ=β11+fyθEsθεcuθhos；（7）

② 溫度為θ時(shí)型鋼受拉翼緣的界限受壓區(qū)高度

xaθ=β11+faθEaθεcuθ；（8）

③ 溫度為θ時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的界限受壓區(qū)高度

xpθ=β11+0.002εcuθ fpyθ-σp0Epθεcuθhop.（9）

預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁的截面界限受壓區(qū)高度取上述三者的最小值：

xpsrcθ=min（xsθ，xaθ，xpθ）.（10）

式（7）～（10）中：

xsθ——溫度為θ時(shí)普通鋼筋的界限受壓區(qū)高度，mm；

xaθ——溫度為θ時(shí)型鋼受拉翼緣的界限受壓區(qū)高度，mm；

xpθ——溫度為θ時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的界限受壓區(qū)高度，mm；

hos——縱向受拉鋼筋合力點(diǎn)到梁截面受壓邊緣的距離，mm；

hof——型鋼受拉翼緣截面重心到梁截面受壓邊緣的距離，mm；

hop——預(yù)應(yīng)力鋼絞線合力點(diǎn)到梁截面受壓邊緣的距離，mm；

Esθ——溫度為θ時(shí)鋼筋的彈性模量，MPa；

fpyθ——溫度為θ時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強(qiáng)度，MPa；

εcuθ——等效截面壓區(qū)外邊緣混凝土溫度θ時(shí)的極限壓應(yīng)變，對(duì)于受拉區(qū)受火三面受火的情形，為方便起見(jiàn)，可忽略溫度的影響，近似按常溫下的εcu取值；

β1——梁截面等效矩形受壓區(qū)高度與中和軸高度的比值，對(duì)于拉區(qū)受火三面受火的情形，可近似按現(xiàn)行規(guī)范取值[15].

對(duì)于預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁而言，為了不發(fā)生超筋破壞，其受壓區(qū)高度xθ應(yīng)滿(mǎn)足下列條件：

xθ≤xpsrcθ.（11）2三面受火高溫作用下梁抗彎承載力計(jì)算首先，將預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土矩形截面梁沿截面高度和寬度分成m×n個(gè)矩形單元，如圖1所示（圖中，εsθ為溫度為θ時(shí)鋼筋的應(yīng)變）.在截面溫度場(chǎng)分布已知的情況下，以每個(gè)矩形單元中心點(diǎn)的溫度代表該單元的平均溫度，用來(lái)確定該單元的混凝土高溫強(qiáng)度和鋼材的高溫強(qiáng)度.

對(duì)于受拉區(qū)位于高溫區(qū)的預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁，其正截面受彎承載力等于其受壓區(qū)的混凝土、受拉受壓區(qū)普通鋼筋、型鋼上下翼緣、型鋼腹板、預(yù)應(yīng)力鋼絞線5部分承載力之和，如圖2所示.

圖1梁截面單元?jiǎng)澐质疽?/p>

Fig.1Element division of beam section

圖2梁截面配筋示意

Fig.2Steel reinforcement of beam

為計(jì)算方便起見(jiàn)，對(duì)常溫下的預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁截面形心軸取矩，

Muθ≤∑ni=1∑rj=1α1fcθ（i，j）ΔbΔhy1-jΔh2+

∑ni=1α1fcθ（i，r+1）ΔbΔhsy1-rΔh-sΔh2+

f′yTA′s（y1-a′s）+∑f′aθA′afθ（y1-a′a）+

fyθAs（y2-as）+∑faθAafθ（y2-aa）+

fpyθAp（y2-ap）+Mawθ，（12）

由力的平衡得

f′yθA′s+∑f′aθA′afθ+

∑ni=1∑rj=1α1fcθ（i，j）ΔbΔh+∑ni=1α1fcθ（i，r+1）ΔbΔhs=

fyθAs+∑faθAafθ+fpyθAp+Nawθ，（13）

式中：Muθ——溫度θ時(shí)預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁的受彎承載力；

Mawθ——溫度為θ時(shí)型鋼腹板的受彎承載力；

Nawθ——溫度為θ時(shí)型鋼腹板的軸向承載力；

n——梁矩形截面劃分單元沿寬度方向的單元數(shù)；

Δb——梁矩形截面劃分單元的寬度；

Δh——梁矩形截面劃分單元的高度；

r——梁截面等效矩形受壓區(qū)高度范圍內(nèi)劃分單元高度的整數(shù)倍；

m——梁矩形截面劃分單元沿高度方向的單元數(shù)；

s——梁截面等效矩形受壓區(qū)高度范圍內(nèi)不足一個(gè)單元高度Δh的單元高度系數(shù)，0

fcθ（i，j）——溫度為θ時(shí)單元（i，j）的混凝土抗壓強(qiáng)度；

faθ，f′aθ——溫度為θ時(shí)受拉、受壓區(qū)型鋼的強(qiáng)度；

As——受拉鋼筋的面積；

A′s——受壓鋼筋的面積；

Ap——受拉預(yù)應(yīng)力鋼筋的面積；

Aafθ——溫度為θ時(shí)型鋼受拉翼緣的計(jì)算面積；

A′afθ——溫度為θ時(shí)型鋼受壓翼緣的計(jì)算面積；

y1——梁換算截面形心軸至梁受壓邊緣距離；

y2——梁換算截面形心軸至梁受拉邊緣距離；

as——普通受拉鋼筋合力點(diǎn)至截面近邊的距離；

a′s——普通受壓鋼筋合力點(diǎn)至截面近邊的距離；

ap——受拉預(yù)應(yīng)力筋合力點(diǎn)至截面近邊的距離；

aa——型鋼受拉翼緣截面重心至截面近邊的距離.

由于型鋼一般布置在梁截面的核心部位，升溫影響較小，故為簡(jiǎn)便起見(jiàn)，可不考慮型鋼腹板的受拉區(qū)和受壓區(qū)高度范圍內(nèi)的溫度變化，而皆按受拉區(qū)和受壓區(qū)高度中點(diǎn)的溫度取值，并在受拉區(qū)和受壓區(qū)視為溫度均勻分布，以考慮型鋼腹板受拉區(qū)和受壓區(qū)的強(qiáng)度折減.預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁內(nèi)型鋼腹板的受彎承載力Mawθ和軸向承載力Nawθ按下式計(jì)算[8]：

當(dāng)a′a1

且a′a1+hw>xβ1=（s+r）Δhβ1

時(shí)，型鋼腹板受拉區(qū)產(chǎn)生的拉力為[8]

Fw1θ=hw+a′a1-xβ1twfaθ，（14）

型鋼腹板受壓區(qū)產(chǎn)生的壓力為[8]

Fw2θ=-xβ1-a′a1twfaθ，（15）

則： Nawθ=Fw1θ+Fw2θ.（16）

Fw1θ距換算截面形心軸的距離

Dw1θ=xβ1+0.5hw+a′a1-xβ1-y1，（17）

Fw2θ距形心軸的距離

Dw2θ=y1-a′a1+0.5xβ1-a′a1，（18）

則型鋼腹板的抗彎承載力為

Mawθ=Fw1θDw1θ-Fw2θDw2θ，（19）

整理后得：

Mawθ=xβ1-a′a12twfaθ+

hw-2xβ1-a′a10.5hw+xβ1-y1twfaθ，（20）

式（14）～（20）中：

x——梁截面等效矩形受壓區(qū)高度，

x=（s+r）Δh；

a′a——型鋼受壓翼緣截面重心至截面近邊的距離；

a′a1——型鋼腹板受壓邊緣至截面近邊的距離；

aa1——型鋼腹板受拉邊緣至截面近邊的距離；

hw——型鋼腹板高度；

tw——型鋼腹板厚度.

針對(duì)預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁處在三面受火狀態(tài)的情況（如受拉區(qū)受火），即受壓外緣混凝土處于非受火區(qū)，故可近似忽略受壓外緣混凝土極限壓應(yīng)變受高溫的影響，α1和β1可按常溫情況取值，否則，應(yīng)考慮混凝土受壓外緣混凝土極限壓應(yīng)變隨高溫變化的影響.對(duì)于混凝土受壓區(qū)高度x=（s+r）Δh，r是混凝土受壓區(qū)所含單元高度Δh的整數(shù)部分，s是混凝土受壓區(qū)所含單元高度Δh的非整數(shù)部分.計(jì)算時(shí)可采用試算法求解r的值，假定r為某一整數(shù)，當(dāng)所求的0

試驗(yàn)梁型鋼的常溫彈性模量

Es=2.06×105 MPa；

常溫屈服強(qiáng)度f(wàn)a=305 MPa；

型鋼腹板面積Aa=1 012 mm2；

翼緣面積Aaf=A′af=800 mm2，tw=5.5 mm，

hw=184 mm，hof=266 mm；

混凝土常溫彈性模量Ec=3.51×104 MPa；

常溫抗拉強(qiáng)度f(wàn)t=1.89 MPa；

常溫抗壓強(qiáng)度f(wàn)c=37.21 MPa；

鋼絞線常溫彈性模量Ep=1.95×105 MPa；

常溫抗拉強(qiáng)度f(wàn)py=1 320 MPa；

面積Ap=278 MPa；

距截面近邊的距離ap=115 mm，

hop=235 mm；

普通鋼筋常溫屈服強(qiáng)度f(wàn)y=f′y=396 MPa；

縱向受拉鋼筋面積As=308 mm2，

hos=318 mm.

圖3試驗(yàn)梁截面尺寸及配筋情況

Fig.3Size and reinforcement of test beam section圖4試驗(yàn)梁恒載升溫示意

Fig.4Test beam under constant load

and elevated temperatures對(duì)以上試驗(yàn)梁進(jìn)行恒定加載與三面標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線耦合作用耐火性能試驗(yàn)[1011]，如圖5和圖6所示，標(biāo)準(zhǔn)升溫150 min時(shí)試驗(yàn)梁達(dá)到耐火極限.

圖5恒載升溫試驗(yàn)爐照片

Fig.5Photo of test fire furnace圖6試驗(yàn)梁恒載升溫試驗(yàn)降溫后照片

Fig.6Photo of test beam after fire testing

3.2高溫下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁截面單元的混凝土強(qiáng)度將預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土試驗(yàn)梁沿截面高度和寬度分成10×6的單元網(wǎng)格，如圖7所示.為節(jié)省篇幅，僅以梁在標(biāo)準(zhǔn)升溫作用下t=60 min為例，說(shuō)明梁截面各單元混凝土強(qiáng)度的取值.本文應(yīng)用ABAQUS有限元分析軟件，對(duì)預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土試驗(yàn)梁[1011]（FPSRCB13）進(jìn)行了三面受火情形下的溫度場(chǎng)分析，依據(jù)截面的溫度場(chǎng)分布，確定出截面各個(gè)單元網(wǎng)格區(qū)域內(nèi)的平均溫度，如表5所示.

圖7梁截面單元網(wǎng)格劃分

Fig.7Unit grid division of beam section

依據(jù)表5的溫度值和常溫下混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度值，由本文假定（6），可得各劃分單元的混凝土折算強(qiáng)度，如表6所示.

對(duì)于截面中不同鋼材的折算強(qiáng)度，可據(jù)各鋼材所處的具體位置并參考表5單元網(wǎng)格的溫度值，按

表5高溫下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁截面單元網(wǎng)格的平均溫度

Tab.5Average temperature of unit grid of prestressed steel reinforced concrete beam section ℃

列行12345678910160060060060060060065065070070023303503503503503503504004505003240240240240240270270300350400424024024024024027027030035040053303503503503503503504004505006600600600600600600650650700700注：網(wǎng)格區(qū)域編號(hào)：梁高度方向由左到右，梁寬度方向由上到下.

表6高溫下梁截面所劃單元網(wǎng)格的混凝土折算強(qiáng)度

Tab.6Reduced concrete strength of unit grid of beam sectionMPa

列行12345678910116.716.716.716.716.716.714.014.011.211.2230.529.829.829.829.829.829.827.925.122.3332.432.432.432.432.431.331.331.629.827.9432.432.432.432.432.431.331.331.629.827.9530.529.829.829.829.829.829.827.925.122.3616.716.716.716.716.716.714.014.011.211.2注：網(wǎng)格區(qū)域編號(hào)：梁高度方向由左到右，梁寬度方向由上到下.

照本文基本假設(shè)7、8、9的原則確定.按照本文前述中提出的簡(jiǎn)化計(jì)算公式，對(duì)試驗(yàn)梁進(jìn)行了6個(gè)時(shí)間節(jié)點(diǎn)的受彎承載分析計(jì)算，結(jié)果如表7所示.

由表7可得FPSRCB13試驗(yàn)梁的受彎承載力Muθ與標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間t的計(jì)算全過(guò)程關(guān)系曲線，如圖8所示.

表7試驗(yàn)梁FPSRCB13的計(jì)算受彎承載力

Fig.7Calculation of the flexural bearing capacity of FPSRCB13

t/min306090120150180Muθ/（kN·m）171.4150.5128.768.156.7 （51.4）38.7注：表中括號(hào)中數(shù)值為試驗(yàn)實(shí)測(cè)值.

圖8預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁正截面受彎承載力與

標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間計(jì)算全過(guò)程關(guān)系曲線

Fig.8Relationship between

beam flexural bearing capacity and standard heating time

試驗(yàn)梁FPSRCB13在恒載作用下，標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間達(dá)150 min時(shí)，試驗(yàn)梁的撓度變形已不能穩(wěn)定，達(dá)到該恒載作用下的耐火極限，按照恒載計(jì)算的實(shí)際正截面最大彎矩為51.4 kN·m.由圖8可見(jiàn)，本文理論計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果較為接近，受彎承載力與時(shí)間的計(jì)算全過(guò)程關(guān)系曲線基本揭示了隨標(biāo)準(zhǔn)升溫作用下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁正截面受彎承載力的劣化規(guī)律（如圖8所示）.因此，本文提出的基于截面有限單元法的預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁正截面受彎承載力計(jì)算方法是基本可行的.4結(jié)束語(yǔ)本文基于對(duì)常溫下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)承載性能研究的基礎(chǔ)上，借鑒當(dāng)前有關(guān)高溫下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)承載性能分析的成果，利用截面有限單元法建立了預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁在火災(zāi)高溫作用下的正截面抗彎承載力簡(jiǎn)化計(jì)算公式，并針對(duì)試驗(yàn)梁進(jìn)行了計(jì)算分析，得到了基于標(biāo)準(zhǔn)升溫情況下的正截面抗彎承載能力與升溫時(shí)間的全過(guò)程關(guān)系曲線，初步揭示了預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁在火災(zāi)高溫作用下的正截面抗彎承載力的劣化規(guī)律.理論計(jì)算公式用于對(duì)試驗(yàn)梁抗彎承載力的計(jì)算分析，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，表明本文提出的簡(jiǎn)化計(jì)算方法是可行的.本文提出的計(jì)算方法對(duì)于預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土梁在火災(zāi)高溫作用下的正截面抗彎承載力分析與評(píng)估具有一定的參考實(shí)用價(jià)值，也是對(duì)高溫下預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土新型組合結(jié)構(gòu)的承載性能評(píng)估方法的有益探索.

致謝：本文中的研究工作得到上海市工程結(jié)構(gòu)新技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室開(kāi)放課題（2012KF03）資金的資助.參考文獻(xiàn)：[1]過(guò)鎮(zhèn)海，時(shí)旭東. 鋼筋混凝土的高溫性能及其計(jì)算[M]. 北京：清華大學(xué)出版社，2003： 5065.

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