王榮光
(山鋼股份濟南分公司 煉鐵廠,山東 濟南 250101)
山鋼股份濟南分公司煉鐵廠120燒結區域現有1#、2#余熱鍋爐均運行多年,其中1#余熱鍋爐2002年投用,2#余熱鍋爐2004年投用,單臺鍋爐設計產汽量7 t/h,產汽壓力1.0 MPa,過熱蒸汽溫度220 ℃。經過改造,過熱蒸汽溫度到250 ℃,鍋爐系統主體設備設計使用壽命15 a 以上,余熱利用穩定高效。余熱鍋爐所產蒸汽主要用于燒結機混合料蒸汽預熱、配料室料倉保溫、除塵器保溫、蒸汽并網外供等,對燒結系統降本增效工作起到了重要作用。
1#、2#余熱鍋爐系統使用至今,早已超過設備本體3~5 a 的使用壽命,主產汽設備蒸汽發生器燒損嚴重,80%的熱管已經彎曲斷裂,大大影響了設備的產汽能力;蒸汽加熱器下垂變形嚴重,多處出現開裂現象,每次計劃檢修均需進行加固和焊補處理。1#、2#余熱鍋爐安裝于帶冷機密封罩與煙筒之間,如遇鍋爐系統出現故障,必須停機配合處理,影響到燒結生產的正常運行。目前,該兩臺余熱鍋爐每臺產汽量僅為2 t/h,產汽壓力0.15 MPa,過熱蒸汽溫度150 ℃,已遠遠達不到設計要求。帶冷機余熱利用率低。為此,對該余熱回收系統進行改造。
拆除1#、2#帶冷機上部現有無機傳熱蒸汽發生器4 套,拆除蒸汽加熱器2 套,對現有4 個煙筒及鋼結構框架重新進行校驗加固,在原余熱鍋爐位置安裝煙道式余熱鍋爐2套,同時設置煙氣旁通閥門,確保余熱鍋爐的檢修不影響帶冷機的正常運行;余熱鍋爐控制系統進行升級改造,實現自動上水,配套儀表系統對鍋爐各項主要參數進行實時檢測,并配置報警保護功能裝置,保證鍋爐系統的安全運行。
1)1#煙囪處配置蒸汽過熱器(250 ℃)、余熱鍋爐(1.0 MPa)、水預熱器(140 ℃)各1 臺。2)2#煙囪處配置余熱鍋爐(1.0 MPa)、水預熱器(140 ℃)各1臺。3)3#煙囪處配置水預熱器1臺(140 ℃)。
處理后的軟水(水質應符合中低壓鍋爐給水標準)經除氧泵送至加氫除氧器內進行除氧,處理后進入除氧水箱,20 ℃除氧水通過給水泵軟水預熱器升溫到140 ℃左右,送入余熱鍋爐汽包中,產生1.0 MPa 飽合蒸汽,經蒸汽過熱器過熱到250 ℃后并入主蒸汽管網,完成1.0 MPa 余熱蒸汽回收系統的換熱循環[1]。
管內蒸汽的流動速度21 m/s,管內蒸發換熱系數6573 W/(m2·℃);煙氣側管間最大流速7.06 m/s,煙氣側對流換熱系數53.5 W/(m2·℃);翅片密度143個/m,翅化系數8.5,翅化效率0.65;蒸汽發生器總傳熱系數206 W/(m2·℃);對數平均溫差150.3 ℃;煙氣側阻力降:蒸汽發生器Ⅰ,260 Pa;蒸汽發生器Ⅱ,212 Pa。
翅片管φ38×3.5,螺距H8;翅片外徑D78,翅片厚度δ1.2。蒸汽發生器傳熱面積:發生器Ⅰ,1370 m2;發生器Ⅱ,820 m2。分翅片管式蒸汽過熱器1臺,本方案中在2#煙道處(溫度為350 ℃)布置過熱器可提高蒸汽產量。
1)已知條件。蒸汽壓力P=1.0 MPa;過熱蒸汽溫度tg=250 ℃;過熱蒸汽焓I”=2840.2 kJ/kg,180 ℃飽和蒸汽焓I’=2466.4 kJ/kg;煙氣入口溫度ty1=580 ℃,煙氣出口溫度ty2=485 ℃,過熱蒸汽入口溫度to=180 ℃,過熱蒸汽出口溫度即tg=250 ℃;過熱蒸汽量V=7000 kg/h。
2)熱工設計。過熱蒸汽所需熱負荷Qg=(I”-I’)×V=2.62×106kJ/h(726.6 kW)。根據煙氣入口溫度、出口溫度以及煙氣流量計算煙氣的熱負荷,即Q’煙=2.73×106kJ/h,熱損失按5%計算,則Q”煙=2.60×106kJ/h(721.2 kW)。加熱過熱蒸汽所需熱量與煙氣熱負荷相平衡,故Q’煙≈Qg”。
經過設計計算,管內蒸汽入口流速為25 m/s,煙氣間最大流速為7.5 m/s。余熱鍋爐系統設備設計參數見表1[2]。
改造前(2011年)后(2012年)各取上半年余熱回收量進行對比(見表2),改造后平均月回收熱量由5.12×107J增加為7.64×107J。
1#、2#余熱鍋爐產汽量穩定高效,除滿足120 m2燒結機區域工藝消耗使用外,實現穩定外供蒸汽量達5 t/h。余熱鍋爐同步作業率100%,系統有效作業率95%,1.0 MPa飽和蒸汽市場價約150元/t,年外供蒸汽效益為615.6萬元。

表1 余熱鍋爐系統設備設計參數

表2 改造前后系統回收熱量對比(×107)J
[1]河北鋼鐵集團唐鋼實現鋼鐵企業余熱全環節回收[J].鋼鐵,2010(12):91.
[2]沈坷,張忠孝,代百乾.燒結余能綜合回收利用技術研究[J].燒結球團,2010(6):1-4.