摘 要:對美標鋼板A588 GR A的焊接性能進行研究,分析了鋼板在焊接過程中的冷裂傾向,熱裂傾向,進行預熱溫度的確定,進行了三種焊接方法的焊接工藝評定,并成功應用于實際產品制造中。
關鍵詞:低合金高強鋼;焊接性;焊接材料
1 前言
A588 GR A是美國標準ASTMA 588/ A588M-05中一種抗大氣腐蝕的高強度低合金鋼。我公司負責制造的AP1000壓水堆核電站某設備主體采用該材料焊接而成,該設備對控制棒驅動機構進行支持和保護及冷卻,其制造質量直接關系到核電站的安全運行。為高質量的完成該設備的制造,對該材料進行必要的焊接性研究及試驗顯得非常有必要。
2 A588 GR A鋼的焊接性分析
A588 GR A鋼的化學成分及力學性能見表1(供貨值)。
表1 化學成分及力學性能 (%)
該鋼中作為合金元素有Si、Mn、Cr、Ni、Cu、V等, V的加入可以起到細化晶粒和沉淀強化的作用,其他元素均屬固溶強化。這些元素的加入,在提高鋼的強度的同時,也惡化了鋼的焊接性。該鋼通過加入Cu元素合金化來提高耐大氣腐蝕,Cu的含量較高,達到0.32%,而Cu元素是容易引起焊接熱裂紋的元素。
淬硬傾向分析:
按照國際焊接學會(IIW)推薦的碳當量公式計算該鋼種的CE:
CE=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5=0.48%;
因CE值處于0.40%與0.60%之間時,鋼材有一定的淬硬傾向,焊接前需要預熱。
熱裂紋敏感性分析:采用熱裂紋敏感系數公式計算熱裂紋敏感系數:
HCS=1000C(S+P+Si/25+Ni/100)/(3Mn+Cr+Mo+V)=0.95≤2,不會產生熱裂紋。
3 焊接方法的確定及焊接材料的選擇
由于被焊產品主體為大直徑筒形構件,在筒體上還接了許多其他零部件,設計對筒體尺寸精度要求很高,需要嚴格控制焊接變形,同時該零件的焊縫長度比較長,焊接量較大,焊接時需要全位置焊接。
熔化極氣體保護焊(GMAW)焊接方法因其熔覆率高,熱輸入小,對控制焊接變形及提高生產率有利,故確定焊接方法選用GMAW。
短路過渡的GMAW飛濺較大,一般用于焊接薄板,焊接中厚板時容易產生熔合不良缺陷,故對重要構件來說,一般不推薦使用。噴射過渡弧GMAW焊接飛濺小,焊接質量好,但是由于其要求使用的焊接電流要高于臨界電流,因而電流比較大,不適合全位置焊接。
脈沖弧可以在平均電流小于臨界電流的情況下獲得噴射過渡,可以采用從短路過渡到噴射過渡的所有電流區域的電流,這樣就可以用較小的電流進行焊接,因而熔池體積小。采用脈沖電流時,熔滴過渡和熔池金屬的加熱是間歇的,熔池金屬不易發生流淌。此外,由于熔滴的過渡力與電流的平方成正比,在脈沖峰值電流的作用下,熔滴的軸向性比較好,在仰焊或立焊也能使熔滴沿著電弧軸線向熔池過渡,飛濺很小并且焊縫成型好。因此選擇了脈沖弧熔化極氣體保護焊用于厚板長焊縫焊接,同時選擇焊條電弧焊(SMAW)用于空間位置不方便處或短焊縫的焊接,選擇鎢極氬弧焊(GTAW)用于單面焊接且有全熔透要求的焊縫打底焊接及薄板焊接。
因該產品制作完成后需要涂漆防腐,所以選擇焊材的時候不需要考慮其耐大氣腐蝕的因素。根據A588 GR A的力學性能以及焊后不做熱處理,參照ASME 第Ⅱ卷 C篇,對于三種焊接方法分別選擇焊絲為ER70S-6、E7018和ER70S-6。為提高電弧穩定性和改善焊縫成形,GMAW焊接方法選用加入活性氣體的80%Ar+20%CO2混合氣作為保護氣體。
GMAW、SMAW和GTAW三種方法對應的焊絲化學成分見表2,力學性能見表3。從力學性能指標來看,三種焊接材料均可滿足要求。
表2 化學成分(質量分數,%)
表3 力學性能
4 預熱溫度的確定
根據該產品設計文件的要求,根據ASME規范案例N71-18,厚度不超過38.1mm的材料焊接時預熱溫度取不低于68℃,厚度在38.1mm以上的材料焊接時預熱溫度取不低于121℃。
5 焊接工藝評定
按照ASME 第Ⅸ卷及ASME 第Ⅲ卷 NE分卷,采用38.1 mm厚度的對接試件進行焊接工藝評定。GMAW、SMAW和GTAW三種焊接方法的焊接線能量分別在13-29 kJ/cm、22-42 kJ/cm和12-32kJ/cm范圍內,結合焊前預熱的工藝進行試件焊接。試件焊接完成后進行拉伸試驗、彎曲試驗及V型缺口沖擊試驗和落錘試驗,試驗結果見表4,完全滿足技術要求。
表4 力學性能試驗結果
6 結束語
A588 GR A低合金高強鋼由于采用多元素固溶強化,且Cu元素含量較高,焊接時存在一定的冷裂和熱裂敏感性。根據使用情況,選取與母材匹配的焊材,并根據不同的厚度,采取不同的焊前預熱溫度可以獲得滿意的焊接質量。工藝評定已成功應用于生產,目前已按照評定合格的焊接規范成功地制造了2臺產品,取得滿意的效果。
參考文獻
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