超（超）臨界閥門電動執(zhí)行機構大推力輸出裝置的研究

徐聲云，湯占峰，周祥態(tài)

（揚州電力設備修造廠，江蘇揚州 225003）

0 引言

我國超(超)臨界發(fā)電機組中配套的閥門用電動執(zhí)行機構正在逐步實現(xiàn)國產(chǎn)化，但仍有50%的超(超)臨界發(fā)電機組關鍵閥門用電動執(zhí)行機構需由國外進口。究其原因，一是由于關鍵閥門的國產(chǎn)化率較低，閥門依賴進口，關鍵技術突破的進展不大；二是國內(nèi)超(超)臨界發(fā)電機組配套電動執(zhí)行機構的產(chǎn)品系列需完善，才能滿足超(超)臨界發(fā)電機組關鍵閥門的控制要求，尤其是超(超)臨界閥門電動執(zhí)行機構大推力輸出裝置在國內(nèi)還處于空白。

預計“十二五”期間我國火電建設將以超（超）臨界火電機組為主，國內(nèi)年新增超（超）臨界火電機組將達60臺以上。此外，大型石化、環(huán)保等能源項目的發(fā)展，超（超）臨界發(fā)電機組用電動執(zhí)行機構市場前景非常廣闊。

在超(超)臨界發(fā)電機組中，配套大口徑高溫、高壓閘閥的大推力電動執(zhí)行機構尤其稀缺，主要原因是其推力輸出裝置的設計難度大[3]。文章結合已完成的大推力電動執(zhí)行機構國產(chǎn)化項目，詳細論述其推力輸出裝置的傳動機構參數(shù)計算、結構設計、材料選用方法。

1 結構和傳動原理

超(超)臨界閥門電動執(zhí)行機構大推力輸出裝置的機械傳動結構如圖1所示，推力裝置設計在電動執(zhí)行機構的輸出端。為減輕重量和節(jié)省空間，大推力裝置的聯(lián)軸器與電動執(zhí)行機構的一級輸出軸采用牙嵌連接。此外，推力裝置設置了壓注油杯進行潤滑，聯(lián)軸器的軸向采用推力滾動軸承定位，而且上下端均考慮了密封設計，因此可進行稀油潤滑，整個裝置的機械效率非常高。

工作原理：閥門電動執(zhí)行機構動作時，電機帶動蝸桿蝸輪副和齒輪機構運行，由一級輸出軸輸出轉矩和轉速。一級輸出軸通過牙嵌驅動聯(lián)軸器轉動，當聯(lián)軸器（假定螺旋副為右旋）順時針轉動時，其軸向運動方向被限制，閥門閥桿向上運動；當聯(lián)軸器逆時針轉動，閥門閥桿的運動方向相反。通過聯(lián)軸器與閥門閥桿組成的螺旋副將電動執(zhí)行機構的旋轉運動轉變成直線運動，并輸出所需的推力，最終實現(xiàn)對閥門的啟閉。

圖1 大推力裝置結構圖

2 技術設計

2.1 傳動參數(shù)的理論計算

螺旋傳動副是大推力裝置的核心部件，對傳動副的幾何參數(shù)、耐磨性、強度計算是設計推力裝置的關鍵。通常依據(jù)閥門的行程、所需的推力和啟閉時間來初步確定驅動轉矩、閥桿參數(shù)，再進行傳動副的耐磨性和強度校核。

（1）初選傳動副參數(shù)

螺旋副的傳動參數(shù)主要分幾何參數(shù)和力學參數(shù)兩部分，幾何參數(shù)包含螺紋的中徑、導程和螺紋線數(shù)，力學參數(shù)包括驅動轉矩、驅動軸（閥桿）轉速。上述參數(shù)之間滿足如下關系：

其中：ni——閥桿轉速，r/min；

P——梯形螺紋導程，mm；

x——梯形螺紋線數(shù)，通常取1或2；

L——閥桿行程，mm；

t——閥門啟閉時間，s。

初選一組傳動參數(shù)需要一定的經(jīng)驗，在沒有足夠的經(jīng)驗時，可以參考GB/T12222標準中的閥桿參數(shù)，再按（1）式驗算后修正。

（2）螺旋副耐磨性校核

螺旋副的耐磨性計算主要是校核螺旋面的工作壓強，校核公式如下[1]：

其中：F——閥門啟閉時所需的推力，N；

d2——梯形螺紋中徑，mm；

H1——梯形螺紋基本牙型高度，H1=0.5 P；

N——螺旋副旋合圈數(shù)，一般為8～12；

pp——螺旋副許用壓強，N/mm2。

螺旋副的許用壓強與螺旋副的材料、轉速有關。對于一般的閥用螺旋副，閥桿常為優(yōu)質鋼材、螺母為錫青銅，且傳動線速度較低，其許用壓強值一般為18～25 N/mm2。

（3）螺旋副強度校核

螺旋副的強度校核理論上應對閥桿和螺母的剪切強度、彎曲強度分別校核。根據(jù)長期的設計經(jīng)驗，通常只需對閥桿的彎曲強度和螺母的剪切強度校核就足夠。

閥桿的彎曲強度校核公式[1]：

其中：d3——閥桿的螺紋小徑，mm；

σbp——許用彎曲應力，N/mm2。

螺母的剪切強度校核公式：

其中：D4——螺母的螺紋大徑，mm；

τp——許用彎曲剪切應力，N/mm2。

2.2 運用Abaqus有限元軟件分析計算

運用Abaqus軟件分別對聯(lián)軸器牙嵌連接和螺旋副進行有限元分析計算，得出應力情況。具體過程如下。

（1）牙嵌受力分析

首先簡化模型和工況載荷，由于在Abaqus中，對零件直接施加轉矩是比較困難的，因此需要先建立一個參考點，然后在所需要施加載荷的表面與這個參考點之間建立耦合關系（coupling）[2]，該耦合關系可將參考點的變化按照軟件設定規(guī)律傳遞給與之相耦合的表面，最后將扭矩施加到該參考點上。本模型中，在上下聯(lián)軸器中心軸線上分別建立兩參考點，并分別同牙嵌部分外表面建立耦合關系，然后分別施加轉矩（N1y=-10 000 N·m），N2=（N2y=10 000 N·m），轉矩沿坐標軸Y軸正方向為正。得出兩零件應力云圖如圖4。

圖2 有限元模型圖

圖3 網(wǎng)絡離散圖

圖4 牙嵌連接處的應力云圖

分析云圖可知：應力主要集中在牙嵌部分，該區(qū)域應力變化較為平滑，沒有出現(xiàn)大的應力突變，大部分應力集中在1.464e1～5.856e1之間（單位Mp），在云圖上表現(xiàn)為綠色部分，該應力在零件屈服范圍之內(nèi)，表明零件強度滿足設計要求。

（2）螺旋副的受力分析

該受力分析中，聯(lián)軸器軸肩上端面與滾動軸承貼合，軸向位置不動，由于該模擬忽略牙型部分在傳動過程中受到的扭轉力矩影響，因此在Abaqus中可以將軸肩上端6自由度全約束。閥桿與聯(lián)軸器螺紋配合部分建立接觸關系，然后施加沿閥桿軸向推力（Fy=1 100 kN），得出應力云圖如圖5。

觀察該應力云圖得知：螺紋牙型部分應力在云圖中大部分處于藍色區(qū)域（9.336e1MPa以下），表明該螺紋牙型滿足傳動條件，閥桿整體受力部分在安全范圍內(nèi)之，云圖中表現(xiàn)為藍綠色和黃綠色之間，說明該部件滿足設計要求。

圖5 螺紋傳動部分應力云圖

3 特性分析

超(超)臨界閥門電動執(zhí)行機構大推力輸出裝置，具有下述特點：

（1）聯(lián)軸器軸肩兩側采用推子圓柱滾子軸承，提高聯(lián)軸器傳動效率。

（2）采用直通式壓注油嘴給聯(lián)軸器內(nèi)部加油，有效地給螺旋副傳動部件進行潤滑，降溫，大大提高了螺旋副工作壽命。

（3）通過選擇合理的參數(shù)進行理論計算，再通過有限元軟件Abaqus進行分析計算，驗證理論計算的準確性，確保大推力輸出裝置產(chǎn)品的高可靠性。

（4）此大推力輸出裝置的聯(lián)軸器采用復合鑄造成形，減少了材質錫青銅的用量，大大降低了產(chǎn)品生產(chǎn)成本。

4 結語

實踐證明，上述理論計算和有限元軟件分析的計算結果基本吻合，設計和制造的樣機也能滿足要求，為設計閥門電動執(zhí)行機構大推力裝置提供一種有效的計算方法。目前，研制的超(超)臨界閥門電動執(zhí)行機構大推力輸出裝置已通過了全部的性能測試，并成功與超(超)臨界發(fā)電機組的閥門配套，得到用戶肯定與好評，為大推力閥門電動執(zhí)行機構的國產(chǎn)化打下了基礎。

［1］成大先.機械設計手冊：第四版第3卷［M］.北京：化學工業(yè)出版社，2003.

［2］宮龍穎.ABAQUS接觸問題淺析［J］.中國煤炭，2009（07）：66-68.

［3］胡平金，劉云峰.600MW超超臨界閥門溫度場及熱應變場計算［J］.熱力透平，2009（01）：43-45.