聚合物驅(qū)轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)時(shí)機(jī)和方法

吳 帥

(大慶油田有限責(zé)任公司第一采油廠，黑龍江 大慶 163000)

0 引言

某采油廠自2000年以來(lái)，一類油層區(qū)塊停注聚11個(gè)，二類油層4個(gè)，各個(gè)區(qū)塊停注聚時(shí)含水不同，停注聚方法也不相同，也沒(méi)有對(duì)停注聚區(qū)塊的停注聚效果對(duì)比評(píng)價(jià)，沒(méi)有成型的轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)技術(shù)政策規(guī)范。鑒于此，本文將對(duì)以往轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)區(qū)塊停注聚前后產(chǎn)量、含水、噸聚增油等數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析，得出編制注聚區(qū)塊轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)方案時(shí)機(jī)、井組停注聚原則以及區(qū)塊停注聚時(shí)注入孔隙體積和停注聚方法，這將對(duì)以后轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)區(qū)塊具有借鑒和參考意義。

1 編制轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)方案時(shí)機(jī)

以往注聚區(qū)塊轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)時(shí)機(jī)各不同，目前一類油層、二類油層區(qū)塊井距較小，含水回升快，當(dāng)含水達(dá)到多少時(shí)開(kāi)始編制轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)方案是必須規(guī)范的，時(shí)機(jī)不當(dāng)，含水回升快以至于方案還未編制完善，部分井停注聚過(guò)晚，聚合物成本低，經(jīng)濟(jì)效益低。從不同區(qū)塊含水回升到92%時(shí)，可以看出部分井組含水大于94%，并成區(qū)域分布(圖1、圖2)，含水從92%升至94%基本需要4～6個(gè)月的短暫時(shí)間，個(gè)別區(qū)塊6～12個(gè)月，這就要求區(qū)塊綜合含水至92%時(shí)開(kāi)始編制后續(xù)水驅(qū)方案。

圖1 某塊單井含水分布圖

圖2 某塊單井含水分布圖

2 井組停注聚原則

2.1 停注聚前后產(chǎn)量、含水對(duì)比

不同含水停注聚后含水和產(chǎn)量變化是不同的，所以對(duì)比以往停注聚的9個(gè)區(qū)塊停注聚前后產(chǎn)液、產(chǎn)油、含水，在一個(gè)短期時(shí)間內(nèi)，從停注聚前后6個(gè)月數(shù)據(jù)對(duì)比來(lái)看:90% ～92%停注聚后含水上升更快，停注聚后產(chǎn)量遞減幅度大;92%～94%停注聚前月含水回升值較大，停注聚后減緩，停注聚前后對(duì)比產(chǎn)量遞減變化不大;94% ～95%停注聚前月含水回升值較小(表1、圖3、圖4、圖5)，一個(gè)合理的停注聚時(shí)機(jī)才能使含水上升不會(huì)過(guò)快，產(chǎn)量遞減幅度不會(huì)過(guò)大，綜合得出:井組3個(gè)及以上含水大于94%時(shí)停注聚較合理。

表1 不同含水停注聚區(qū)塊停注聚前后6個(gè)月生產(chǎn)對(duì)比表

圖3 不同含水停注聚前后綜合含水對(duì)比曲線

圖4 不同含水停注聚前后日產(chǎn)液對(duì)比曲線

圖5 不同含水停注聚前后日產(chǎn)油對(duì)比曲線

在一個(gè)較長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)，停注聚前后12個(gè)月含水、產(chǎn)量對(duì)比:90% ～92%停注聚后含水上升仍然較快;92% ～94%停注聚前月含水回升值較大，停注聚后減緩;94% ～95%停注聚前月含水回升值較小(表2)。

表2 不同含水停注聚區(qū)塊停注聚前后12個(gè)月生產(chǎn)對(duì)比表

2.2 經(jīng)濟(jì)界限

聚合物驅(qū)區(qū)別于注水時(shí)的成本主要是增加了聚合物，當(dāng)聚合物及操作投入費(fèi)用大于增油所產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)效益時(shí)，就不再適合注聚合物，所以用噸聚增油這一指標(biāo)來(lái)確定停注聚的經(jīng)濟(jì)界限，研究得出:井組含水94%～95%時(shí)噸聚增油達(dá)到經(jīng)濟(jì)界限臨界點(diǎn)。從某區(qū)塊不同停注聚井組含水的噸聚增油和噸聚產(chǎn)油來(lái)看，井組含水大于94%時(shí)噸聚增油處于經(jīng)濟(jì)界限臨界點(diǎn)(圖6、圖7)。

圖6 不同井組噸聚增油對(duì)比曲線

圖7 不同井組噸聚產(chǎn)油對(duì)比曲線

由于不同區(qū)塊可能注入的聚合物分子量不同，以及每桶原油價(jià)格也是在不斷地隨市場(chǎng)波動(dòng)而變化，噸聚增油界限值不是一成不變的，所以研究在不同分子量和不同原油價(jià)格下噸聚增油界限是變化的;當(dāng)井組或區(qū)塊噸聚增油低于某一值時(shí)從經(jīng)濟(jì)效益上已不再盈利，所以確定不同分子不同原油價(jià)格下的噸聚增油界限是有必要的，于是形成不同分子量在不同油價(jià)下井組停注聚噸聚增油下限可參考圖版，可供區(qū)塊停注聚時(shí)進(jìn)行參考(圖8)。

圖8 不同分子量聚合物不同美元換算價(jià)格下經(jīng)濟(jì)界限下限圖版

2.3 水驅(qū)自然遞減含水變化

水驅(qū)自然遞減條件下，含水上升變化規(guī)律在一定程度上也能體現(xiàn)出轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)后含水上升變化情況［1］，從水驅(qū)井不考慮增產(chǎn)因素自然遞減情況下含水上升變化來(lái)看:含水大于93%時(shí)上升速度趨緩，含水小于93%時(shí)含水回升較快(圖9、10)。

圖9 水驅(qū)數(shù)值模擬綜合含水變化曲線

圖10 水驅(qū)井自然遞減時(shí)含水變化曲線

3 停注聚注入PV數(shù)界限

通過(guò)對(duì)以往一類油層和二類油層注聚區(qū)塊綜合含水至94%時(shí)的注入孔隙體積進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，得出不同油層區(qū)塊不同井距下停注聚的注入孔隙體積，對(duì)于一類油層:250m注采井距停注聚最佳孔隙體積為0.7～0.8PV，125m注采井距停注聚最佳孔隙體積為0.7PV;對(duì)于二類油層:175m注采井距停注聚最佳孔隙體積為0.9 ～1.0PV，150m 注采井距停注聚最佳孔隙體積為0.8 ～0.9PV(表3)。

表3 不同含水停注聚區(qū)塊停注聚時(shí)注入PV數(shù)對(duì)比表

4 停注聚方法

總結(jié)以往不同注聚區(qū)塊停注聚經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，形成了“停層不停井、全井停注聚、停井不停站”的原則和方法［2］。

4.1 停層不停井條件

(1)剖面動(dòng)用不均勻，單層突進(jìn)嚴(yán)重的分層井;

(2)層間、層內(nèi)油層發(fā)育及動(dòng)用狀況差異大，封堵發(fā)育好、動(dòng)用好的層段;

(3)部分沉積單元剩余油較富集的分層井;

(4)停層不停井后，依據(jù)注入?yún)?shù)與油層性質(zhì)匹配模板來(lái)調(diào)整注入濃度。

4.2 全井停注聚條件

(1)層間、層內(nèi)差異小，剖面動(dòng)用較均勻;

(2)連通油井含水均大于95%的分層井、連通油井含水均大于94%籠統(tǒng)井，數(shù)值模擬單元間剩余油分布差異小;

(3)油層連通較差、長(zhǎng)期注入困難。

4.3 停井不停站條件

(1)夏季不凍管線，只要滿足母液管線運(yùn)行下停井不停站;

(2)冬季在保證母液管線不凍的情況下停井不停站。

4.4 停注聚區(qū)域成片分布

對(duì)滿足高含水井成片分布、平面上含水差異大、聚合物在平面上推進(jìn)不均勻、油水前緣沿高滲透帶局部突進(jìn)，平面矛盾突出等條件;高、低含水過(guò)渡區(qū)達(dá)到停注聚條件，對(duì)高滲透層進(jìn)行停注。

5 結(jié)語(yǔ)

(1)編制停注聚方案時(shí)機(jī)為區(qū)塊綜合含水達(dá)到92%時(shí);

(2)從停注聚前后含水變化、經(jīng)濟(jì)界限、水驅(qū)含水變化來(lái)看，井組停注聚原則定為:井組3口及以上含水達(dá)94%;

(3)一類油層區(qū)塊轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)注入孔隙體積為0.7～0.8PV，二類油層區(qū)塊轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)注入孔隙體積為 0.9 ～1.0PV;

(4)轉(zhuǎn)后續(xù)水驅(qū)可采用“停層不停井、全井停注聚、停井不停站”的停注聚方法。

［1］呂愛(ài)民，姚軍，薛兆杰.注聚后水驅(qū)油藏含水變化規(guī)律研究［J］.河南石油，2006，20(4):31－33.

［2］徐文波，穆平.注聚末期及后續(xù)水驅(qū)綜合調(diào)整方法及效果［J］.大慶石油地質(zhì)與開(kāi)發(fā)，2006，25(8):102－103.