600MW機組凝結水泵出口逆止門卡澀分析

摘 要：文章闡述了凝結水泵出口逆止門卡澀的現象，以及在實際運行中如何判斷卡澀的方法，重點介紹凝結水泵出口逆止門卡澀后整個凝結水系統各參數的變化以及在實際運行中如何保證整個機組安全高效的運行，對大機組凝結水系統運行有一定借鑒意義。

關鍵詞：凝結水泵；逆止門；卡澀；安全

隨著國家上大壓小的各項政策逐步實施，運行投產的大機組越來越多，機組的安全連續運行對電網來說越來越重要，所以對機組本身來說，凝結水系統的安全連續運行就顯得尤為重要，那么如何保證凝結水系統的安全連續運行，就要求運行人員對凝結水系統要有全面深入的了解，并且可以在最短時間內發現問題并解決問題，從而可以達到凝結水系統的安全連續運行的要求。

1 本機組凝結水系統概況

本機組配置兩臺100%容量的凝結水泵，一運一備，凝結水泵采用立式結構。凝結水泵電機采用變頻啟動及正常運行方式，下圖為手動一拖二高壓變頻器一次系統圖，其中，QF、M為現場已有設備，TF為變頻器本體，QS1～QS6為旁路柜內隔離刀閘（QS2與QS3、QS5與QS6為機械互鎖；QS1與QS4、QS2與QS5為電氣互鎖）。

正常運行中，有一個泵為常用泵（如A），另一個泵為備用泵（如B）。A泵變頻運行時，如果發生重故障，則自動倒為B泵工頻運行。此連鎖過程由熱工DCS組態完成。

另外，考慮泵在運行中的磨損，需要定期地輪回倒泵運行。而此過程要保證不能停泵的情況下完成。可采取如下的倒泵方法：（若A泵變頻運行，B泵工頻備用。刀閘狀態應為：QS1、QS2合閘，QS6合閘，其余為分狀態）

將QF2分斷，此時A泵變頻運行停止。將小車拉出后，由運行人員到旁路柜去倒刀閘。即將QS1、QS2分斷，將QS3合上。

將QF2合閘，此時A泵開始工頻運行；將QF3分斷，此時B泵工頻運行停止。將小車拉出后，由運行人員倒刀閘。即將QS6分斷，將QS4、QS5合上。將QF3合閘，啟動變頻器帶B泵變頻運行；將QF2分斷，此時A泵工頻運行停止，A泵輪為工頻備用。將QF3合閘，此時B泵開始工頻運行。

1.1 凝結水泵出口逆止門卡澀的現象

運行人員在做定期試驗工作：B凝結水泵變頻運行切換至A凝結水泵工頻運行時，發現B凝結水泵出口逆止門卡澀重大缺陷。

1.2 在啟動A凝結水泵工頻運行前機組狀態

機組負荷525MW，B凝結水泵電流130A，B凝結水泵電機轉速1300r/min，變頻器投自動，凝結水母管壓力2.6MP，精處理出口凝結水流量1250t/h，除氧器液位2500mm，除氧器主調開度75%并且投入自動狀態。

1.3 工頻啟動A凝結水泵

啟動后，A凝結水泵電流210A左右，凝結水母管壓力升至3.0MP，精處理出口凝結水流量升至1530t/h，變頻器投自動沒有跳出自動控制。30秒后（期間無人為干預），B凝結水泵電機轉速下降至950r/min，B凝結水泵電流下降至53A，凝結水母管壓力下降至2.5MP，精處理出口凝結水流量下降至1200t/h，A凝結水泵電流210A左右基本無變化，除氧器液位下降至2447mm，主調開度95%。精處理出口凝結水流量下降了50t/h，且除氧器液位還有下降趨勢，隨即將變頻器解除自動，將B凝結水泵電機轉速升至1100r/min，精處理出口凝結水流量上升至1340t/h，此時，主調開度下降至81%，凝汽器液位也略有上升，由748mm升至768mm（測量有一定滯后性，由之前的流量下降引起，說明水沒有流到系統之外，而是返回凝汽器）。

1.4 鑒于工況基本穩定后

將B凝結水泵電機轉速降至788r/min，精處理出口凝結水流量降至1100t/h，除氧器液位下降至2200mm，隨即將主調開度開至99%，初步判斷為B凝結水泵出口逆止門卡澀，隨即決定關閉B凝結水泵出口電動門，停運B凝結水泵，在關閉B凝結水泵出口電動門初期，精處理出口凝結水流量維持在之前1100t/h基本穩定，快關到位時，精處理出口凝結水流量開始上升，關反饋到位時，精處理出口凝結水流量上升至1500t/h，之后停運B凝結水泵運行，停運變頻器運行。再次驗證了凝結水泵出口逆止門卡澀，A凝結水泵打出的水從出水母管處沿B凝結水泵管道倒流回凝汽器。停運B凝結水泵運行后，A凝結水泵單獨運行時所有異常情況均消失，這里就不再逐一闡述。

2 除氧器液位控制邏輯以及變頻自動控制邏輯

通過邏輯分析來驗證在以上過程中主調開度和變頻器動作的正確性，以次來印證我們的判斷是正確的。

2.1 從除氧器液位控制邏輯圖中可以得出

除氧器主調開度的指令來自于除氧器液位設定值加除氧器液位反饋值以及除氧器液位變化率送入一、二級PID調節器，結果再與給水流量加法器后，與精處理出口凝結水流量一起送入三級PID調節器，最終給出除氧器主調開度的指令。所以在以上過程中精處理出口凝結水流量以及除氧器液位頻繁波動，導致了除氧器主調開度的頻繁波動屬于正常調節。

2.2 從變頻自動控制邏輯中可以得出

當函數F（x）輸入大于70%（為除氧器主調開度）時，才有輸出，（小于70%時，變頻自動控制邏輯默認凝結水母管壓力2.3MP來控制，）輸出后與2.3MP加法器后，與凝結水母管壓力實際值一起進入PID調節器，輸出后與除氧器主調開度F（x）輸出進入加法器后最終輸出為變頻器轉速指令。所以在以上過程中凝結水母管壓力以及除氧器主調頻繁波動，導致了變頻器頻繁波動屬于正常調節。

3 運行人員在正常運行過程中應該注意以下事項

正常運行中應加強對B凝結水泵以及電機的監視（因為暫時無法切換至A運行），發現問題及時聯系檢修解決處理。

如果出現B凝結水泵事故跳閘，檢查聯動是否正常，聯動正常后，及時找人去現場核實B凝結水泵出口電動門應關閉嚴密，B凝結水泵無倒轉現象，否則手動搖緊電動門，直至B凝結水泵無倒轉，馬上聯系檢修處理缺陷。

出現B凝結水泵事故跳閘后，監盤人員應維持精處理出口凝結水流量與之前一致，否則應降負荷運行，馬上聯系檢修處理缺陷。

加強凝結水系統特別是凝泵本體，系統中各閥門狀態的現場巡視，遇到異常及時匯報處理，避免事故的擴大，保證機組連續安全的運行。

參考文獻

[1]600MW超臨界壓力燃煤發電機組集控運行規程[S].廣東紅海灣發電有限公司，2013版.

[2]600MW超臨界壓力燃煤發電機組輔機運行規程[S].廣東紅海灣發電有限公司，2013版.

[3]汕尾電廠2*600MW機組凝泵變頻器改造設計說明書[S].2010版.

[4]汕尾電廠2*600MW機組凝泵出口逆止門結構原理圖[S].2004版.

作者簡介：劉正國（1981-），男，畢業于熱能與動力工程專業，長期致力于600MW燃煤機組的運行工作。endprint

摘 要：文章闡述了凝結水泵出口逆止門卡澀的現象，以及在實際運行中如何判斷卡澀的方法，重點介紹凝結水泵出口逆止門卡澀后整個凝結水系統各參數的變化以及在實際運行中如何保證整個機組安全高效的運行，對大機組凝結水系統運行有一定借鑒意義。

關鍵詞：凝結水泵；逆止門；卡澀；安全

隨著國家上大壓小的各項政策逐步實施，運行投產的大機組越來越多，機組的安全連續運行對電網來說越來越重要，所以對機組本身來說，凝結水系統的安全連續運行就顯得尤為重要，那么如何保證凝結水系統的安全連續運行，就要求運行人員對凝結水系統要有全面深入的了解，并且可以在最短時間內發現問題并解決問題，從而可以達到凝結水系統的安全連續運行的要求。

1 本機組凝結水系統概況

本機組配置兩臺100%容量的凝結水泵，一運一備，凝結水泵采用立式結構。凝結水泵電機采用變頻啟動及正常運行方式，下圖為手動一拖二高壓變頻器一次系統圖，其中，QF、M為現場已有設備，TF為變頻器本體，QS1～QS6為旁路柜內隔離刀閘（QS2與QS3、QS5與QS6為機械互鎖；QS1與QS4、QS2與QS5為電氣互鎖）。

正常運行中，有一個泵為常用泵（如A），另一個泵為備用泵（如B）。A泵變頻運行時，如果發生重故障，則自動倒為B泵工頻運行。此連鎖過程由熱工DCS組態完成。

另外，考慮泵在運行中的磨損，需要定期地輪回倒泵運行。而此過程要保證不能停泵的情況下完成。可采取如下的倒泵方法：（若A泵變頻運行，B泵工頻備用。刀閘狀態應為：QS1、QS2合閘，QS6合閘，其余為分狀態）

將QF2分斷，此時A泵變頻運行停止。將小車拉出后，由運行人員到旁路柜去倒刀閘。即將QS1、QS2分斷，將QS3合上。

將QF2合閘，此時A泵開始工頻運行；將QF3分斷，此時B泵工頻運行停止。將小車拉出后，由運行人員倒刀閘。即將QS6分斷，將QS4、QS5合上。將QF3合閘，啟動變頻器帶B泵變頻運行；將QF2分斷，此時A泵工頻運行停止，A泵輪為工頻備用。將QF3合閘，此時B泵開始工頻運行。

1.1 凝結水泵出口逆止門卡澀的現象

運行人員在做定期試驗工作：B凝結水泵變頻運行切換至A凝結水泵工頻運行時，發現B凝結水泵出口逆止門卡澀重大缺陷。

1.2 在啟動A凝結水泵工頻運行前機組狀態

機組負荷525MW，B凝結水泵電流130A，B凝結水泵電機轉速1300r/min，變頻器投自動，凝結水母管壓力2.6MP，精處理出口凝結水流量1250t/h，除氧器液位2500mm，除氧器主調開度75%并且投入自動狀態。

1.3 工頻啟動A凝結水泵

啟動后，A凝結水泵電流210A左右，凝結水母管壓力升至3.0MP，精處理出口凝結水流量升至1530t/h，變頻器投自動沒有跳出自動控制。30秒后（期間無人為干預），B凝結水泵電機轉速下降至950r/min，B凝結水泵電流下降至53A，凝結水母管壓力下降至2.5MP，精處理出口凝結水流量下降至1200t/h，A凝結水泵電流210A左右基本無變化，除氧器液位下降至2447mm，主調開度95%。精處理出口凝結水流量下降了50t/h，且除氧器液位還有下降趨勢，隨即將變頻器解除自動，將B凝結水泵電機轉速升至1100r/min，精處理出口凝結水流量上升至1340t/h，此時，主調開度下降至81%，凝汽器液位也略有上升，由748mm升至768mm（測量有一定滯后性，由之前的流量下降引起，說明水沒有流到系統之外，而是返回凝汽器）。

1.4 鑒于工況基本穩定后

將B凝結水泵電機轉速降至788r/min，精處理出口凝結水流量降至1100t/h，除氧器液位下降至2200mm，隨即將主調開度開至99%，初步判斷為B凝結水泵出口逆止門卡澀，隨即決定關閉B凝結水泵出口電動門，停運B凝結水泵，在關閉B凝結水泵出口電動門初期，精處理出口凝結水流量維持在之前1100t/h基本穩定，快關到位時，精處理出口凝結水流量開始上升，關反饋到位時，精處理出口凝結水流量上升至1500t/h，之后停運B凝結水泵運行，停運變頻器運行。再次驗證了凝結水泵出口逆止門卡澀，A凝結水泵打出的水從出水母管處沿B凝結水泵管道倒流回凝汽器。停運B凝結水泵運行后，A凝結水泵單獨運行時所有異常情況均消失，這里就不再逐一闡述。

2 除氧器液位控制邏輯以及變頻自動控制邏輯

通過邏輯分析來驗證在以上過程中主調開度和變頻器動作的正確性，以次來印證我們的判斷是正確的。

2.1 從除氧器液位控制邏輯圖中可以得出

除氧器主調開度的指令來自于除氧器液位設定值加除氧器液位反饋值以及除氧器液位變化率送入一、二級PID調節器，結果再與給水流量加法器后，與精處理出口凝結水流量一起送入三級PID調節器，最終給出除氧器主調開度的指令。所以在以上過程中精處理出口凝結水流量以及除氧器液位頻繁波動，導致了除氧器主調開度的頻繁波動屬于正常調節。

2.2 從變頻自動控制邏輯中可以得出

當函數F（x）輸入大于70%（為除氧器主調開度）時，才有輸出，（小于70%時，變頻自動控制邏輯默認凝結水母管壓力2.3MP來控制，）輸出后與2.3MP加法器后，與凝結水母管壓力實際值一起進入PID調節器，輸出后與除氧器主調開度F（x）輸出進入加法器后最終輸出為變頻器轉速指令。所以在以上過程中凝結水母管壓力以及除氧器主調頻繁波動，導致了變頻器頻繁波動屬于正常調節。

3 運行人員在正常運行過程中應該注意以下事項

正常運行中應加強對B凝結水泵以及電機的監視（因為暫時無法切換至A運行），發現問題及時聯系檢修解決處理。

如果出現B凝結水泵事故跳閘，檢查聯動是否正常，聯動正常后，及時找人去現場核實B凝結水泵出口電動門應關閉嚴密，B凝結水泵無倒轉現象，否則手動搖緊電動門，直至B凝結水泵無倒轉，馬上聯系檢修處理缺陷。

出現B凝結水泵事故跳閘后，監盤人員應維持精處理出口凝結水流量與之前一致，否則應降負荷運行，馬上聯系檢修處理缺陷。

加強凝結水系統特別是凝泵本體，系統中各閥門狀態的現場巡視，遇到異常及時匯報處理，避免事故的擴大，保證機組連續安全的運行。

參考文獻

[1]600MW超臨界壓力燃煤發電機組集控運行規程[S].廣東紅海灣發電有限公司，2013版.

[2]600MW超臨界壓力燃煤發電機組輔機運行規程[S].廣東紅海灣發電有限公司，2013版.

[3]汕尾電廠2*600MW機組凝泵變頻器改造設計說明書[S].2010版.

[4]汕尾電廠2*600MW機組凝泵出口逆止門結構原理圖[S].2004版.

作者簡介：劉正國（1981-），男，畢業于熱能與動力工程專業，長期致力于600MW燃煤機組的運行工作。endprint

摘 要：文章闡述了凝結水泵出口逆止門卡澀的現象，以及在實際運行中如何判斷卡澀的方法，重點介紹凝結水泵出口逆止門卡澀后整個凝結水系統各參數的變化以及在實際運行中如何保證整個機組安全高效的運行，對大機組凝結水系統運行有一定借鑒意義。

關鍵詞：凝結水泵；逆止門；卡澀；安全

隨著國家上大壓小的各項政策逐步實施，運行投產的大機組越來越多，機組的安全連續運行對電網來說越來越重要，所以對機組本身來說，凝結水系統的安全連續運行就顯得尤為重要，那么如何保證凝結水系統的安全連續運行，就要求運行人員對凝結水系統要有全面深入的了解，并且可以在最短時間內發現問題并解決問題，從而可以達到凝結水系統的安全連續運行的要求。

1 本機組凝結水系統概況

本機組配置兩臺100%容量的凝結水泵，一運一備，凝結水泵采用立式結構。凝結水泵電機采用變頻啟動及正常運行方式，下圖為手動一拖二高壓變頻器一次系統圖，其中，QF、M為現場已有設備，TF為變頻器本體，QS1～QS6為旁路柜內隔離刀閘（QS2與QS3、QS5與QS6為機械互鎖；QS1與QS4、QS2與QS5為電氣互鎖）。

正常運行中，有一個泵為常用泵（如A），另一個泵為備用泵（如B）。A泵變頻運行時，如果發生重故障，則自動倒為B泵工頻運行。此連鎖過程由熱工DCS組態完成。

另外，考慮泵在運行中的磨損，需要定期地輪回倒泵運行。而此過程要保證不能停泵的情況下完成。可采取如下的倒泵方法：（若A泵變頻運行，B泵工頻備用。刀閘狀態應為：QS1、QS2合閘，QS6合閘，其余為分狀態）

將QF2分斷，此時A泵變頻運行停止。將小車拉出后，由運行人員到旁路柜去倒刀閘。即將QS1、QS2分斷，將QS3合上。

將QF2合閘，此時A泵開始工頻運行；將QF3分斷，此時B泵工頻運行停止。將小車拉出后，由運行人員倒刀閘。即將QS6分斷，將QS4、QS5合上。將QF3合閘，啟動變頻器帶B泵變頻運行；將QF2分斷，此時A泵工頻運行停止，A泵輪為工頻備用。將QF3合閘，此時B泵開始工頻運行。

1.1 凝結水泵出口逆止門卡澀的現象

運行人員在做定期試驗工作：B凝結水泵變頻運行切換至A凝結水泵工頻運行時，發現B凝結水泵出口逆止門卡澀重大缺陷。

1.2 在啟動A凝結水泵工頻運行前機組狀態

機組負荷525MW，B凝結水泵電流130A，B凝結水泵電機轉速1300r/min，變頻器投自動，凝結水母管壓力2.6MP，精處理出口凝結水流量1250t/h，除氧器液位2500mm，除氧器主調開度75%并且投入自動狀態。

1.3 工頻啟動A凝結水泵

啟動后，A凝結水泵電流210A左右，凝結水母管壓力升至3.0MP，精處理出口凝結水流量升至1530t/h，變頻器投自動沒有跳出自動控制。30秒后（期間無人為干預），B凝結水泵電機轉速下降至950r/min，B凝結水泵電流下降至53A，凝結水母管壓力下降至2.5MP，精處理出口凝結水流量下降至1200t/h，A凝結水泵電流210A左右基本無變化，除氧器液位下降至2447mm，主調開度95%。精處理出口凝結水流量下降了50t/h，且除氧器液位還有下降趨勢，隨即將變頻器解除自動，將B凝結水泵電機轉速升至1100r/min，精處理出口凝結水流量上升至1340t/h，此時，主調開度下降至81%，凝汽器液位也略有上升，由748mm升至768mm（測量有一定滯后性，由之前的流量下降引起，說明水沒有流到系統之外，而是返回凝汽器）。

1.4 鑒于工況基本穩定后

將B凝結水泵電機轉速降至788r/min，精處理出口凝結水流量降至1100t/h，除氧器液位下降至2200mm，隨即將主調開度開至99%，初步判斷為B凝結水泵出口逆止門卡澀，隨即決定關閉B凝結水泵出口電動門，停運B凝結水泵，在關閉B凝結水泵出口電動門初期，精處理出口凝結水流量維持在之前1100t/h基本穩定，快關到位時，精處理出口凝結水流量開始上升，關反饋到位時，精處理出口凝結水流量上升至1500t/h，之后停運B凝結水泵運行，停運變頻器運行。再次驗證了凝結水泵出口逆止門卡澀，A凝結水泵打出的水從出水母管處沿B凝結水泵管道倒流回凝汽器。停運B凝結水泵運行后，A凝結水泵單獨運行時所有異常情況均消失，這里就不再逐一闡述。

2 除氧器液位控制邏輯以及變頻自動控制邏輯

通過邏輯分析來驗證在以上過程中主調開度和變頻器動作的正確性，以次來印證我們的判斷是正確的。

2.1 從除氧器液位控制邏輯圖中可以得出

除氧器主調開度的指令來自于除氧器液位設定值加除氧器液位反饋值以及除氧器液位變化率送入一、二級PID調節器，結果再與給水流量加法器后，與精處理出口凝結水流量一起送入三級PID調節器，最終給出除氧器主調開度的指令。所以在以上過程中精處理出口凝結水流量以及除氧器液位頻繁波動，導致了除氧器主調開度的頻繁波動屬于正常調節。

2.2 從變頻自動控制邏輯中可以得出

當函數F（x）輸入大于70%（為除氧器主調開度）時，才有輸出，（小于70%時，變頻自動控制邏輯默認凝結水母管壓力2.3MP來控制，）輸出后與2.3MP加法器后，與凝結水母管壓力實際值一起進入PID調節器，輸出后與除氧器主調開度F（x）輸出進入加法器后最終輸出為變頻器轉速指令。所以在以上過程中凝結水母管壓力以及除氧器主調頻繁波動，導致了變頻器頻繁波動屬于正常調節。

3 運行人員在正常運行過程中應該注意以下事項

正常運行中應加強對B凝結水泵以及電機的監視（因為暫時無法切換至A運行），發現問題及時聯系檢修解決處理。

如果出現B凝結水泵事故跳閘，檢查聯動是否正常，聯動正常后，及時找人去現場核實B凝結水泵出口電動門應關閉嚴密，B凝結水泵無倒轉現象，否則手動搖緊電動門，直至B凝結水泵無倒轉，馬上聯系檢修處理缺陷。

出現B凝結水泵事故跳閘后，監盤人員應維持精處理出口凝結水流量與之前一致，否則應降負荷運行，馬上聯系檢修處理缺陷。

加強凝結水系統特別是凝泵本體，系統中各閥門狀態的現場巡視，遇到異常及時匯報處理，避免事故的擴大，保證機組連續安全的運行。

參考文獻

[1]600MW超臨界壓力燃煤發電機組集控運行規程[S].廣東紅海灣發電有限公司，2013版.

[2]600MW超臨界壓力燃煤發電機組輔機運行規程[S].廣東紅海灣發電有限公司，2013版.

[3]汕尾電廠2*600MW機組凝泵變頻器改造設計說明書[S].2010版.

[4]汕尾電廠2*600MW機組凝泵出口逆止門結構原理圖[S].2004版.

作者簡介：劉正國（1981-），男，畢業于熱能與動力工程專業，長期致力于600MW燃煤機組的運行工作。endprint