天安創新大廈關于有粘結預應力大跨懸挑梁施工技術的應用分析

王偉

摘要：佛山市南海桂城簡平路天安創新大廈，在大跨懸挑梁施工中應用有粘結預應力技術，通過科學的結構設計和應力計算計、合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力。以此區別于傳統的兩端頂梁，并選擇合適的張拉端，保證了施工的順利進行。

關鍵詞：有粘結預應力；大跨懸挑梁；施工技術

在當前的建筑工程實踐中，常常會遇到懸挑長度超過3.0m的大跨懸挑梁，我們知道，跨度超過3.0m的懸挑梁在應力上會承受多重考驗，加之該類建筑工程建成后多處于為人員密集場地，稍有不慎，將釀成大禍。由于設計和施工技術經驗比較缺乏，且對施工各環節的管理控制要求非常高，因而大跨懸挑梁設計和施工技術需要面對更多的挑戰和攻堅。本文以佛山市南海桂城簡平路天安創新大廈為例，重點研究分析有粘結預應力大跨懸挑梁施工技術，從受力分析、應力計算、結構設計和施工細節等方面入手，為該類工程建設提供借鑒。

1工程概況介紹

圖1懸挑梁平面圖

圖2懸挑梁立面圖

佛山市南海桂城簡平路天安南海數碼新城2棟創新大廈，建筑面積78331m2，框剪/-1~18層，工程懸挑梁采用有粘結預應力施工技術，懸挑梁截面為700×1000mm，跨度為8.6m，屬于大跨懸挑梁。在有粘結預應力結構中，梁1配筋6-9Фs15.24，梁2配筋6-8 Фs15.24毫米。加之6個預應力懸臂梁，挑梁懸挑6-9米3個，7米暫停4梁，預應力筋保持在1-5毫米以內。主筋運用1860低松弛預應力鋼絞線，控制應力范圍盡量為0.70×1860 = 1,302牛每立方毫米，再用張拉的夾片式錨具進行固定端錨具式擠壓而成；然后有粘結預應力梁運用0.28毫米壁厚的金屬波紋管的通道，連接于管波紋高一些的管。在凹型布局的邊柱拉錨端，用細石混凝土拉伸后端錨固。再通過合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力。懸挑梁的建筑平面、立面圖分別如圖1和圖2所示。

2結構設計與分析

2.1結構設計

天安南海數碼新城2棟創新大廈因功能的需要，以框架結構進行布局，在懸臂梁的截面尺寸，如圖1所示，梁截面尺寸為700×1000mm，底部的懸臂梁為300mm×2500mm，基于一個獨立的基礎上。極限預應力與建筑的施工工藝是密切相關的，通常情況下，在預應力筋產生張拉之前，其支架間距由計算確定Ф48×3.5@350 mm×350 mm，需要由此數值保證懸挑梁的穩固有效。

2.2結構分析

2.2.1有限元模型的建立

本文以一個懸臂梁為研究突破口，采用SOLID65，即三角形網格單元建立有限元模型，進行智能評測，完成本地網如圖3所示。運用C25的混凝土強度等級，加之C3o的上部結構彈性模。面臨的挑戰包括恒載和活載作用下梁的假設恒載包括自重，懸臂梁與上部荷載；對建筑結構的基礎活荷載（GB?50009?- 2001）為3.0kn?每平方米，根據等效原理，在表面載荷模型中進行等量轉換應用。通過科學的結構設計和應力計算計、合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力，保證了工程質量。

圖3局部網絡劃分

2.2.2計算結果與分析

為了探索的垂直變形和應力分布的大跨度懸臂梁的變形，該模型是基于靜態特征的研究。如圖4顯示了所提取的變形圖，從圖中可以看出，最大偏轉1.799mm，位于懸臂梁底端。混凝土結構設計規范（GB50010-2002）第3.3.2節的規定，懸臂梁最大允許撓度限值，按實際懸臂跨度的懸臂長度的2倍。通常情況下，在預應力筋產生張拉之前，其支架間距由計算確定Ф48×3.5@350 mm×350 mm，需要由此數值保證懸挑梁的穩固有效。故撓度允許限值為，圖4懸挑梁變形圖計算的最大撓度變形1.799mm小于撓度允許限值4.100mm，滿足設計要求。

圖4懸挑梁變形圖

3有粘結預應力梁施工

3.1施工順序

施工順序需按這樣進行：安裝梁底模→波紋管質量檢查→綁扎梁箍筋及鋼筋和保護層→在箍筋上標示出預應力筋坐標與位置→用波紋管連接端部埋件→進行檢驗→安裝預應力筋→鐵工與預應力工配合穿插→安裝樓板底模和綁扎樓板鋼筋→檢查和驗收→澆筑混凝土→混凝土梁板固化→錨固質量檢查→檢查千斤頂的張緊裝置和試壓塊→壓漿→將梁底模板及支撐切端鋼絞線→端蓋包。

3.2模板安裝與拆除

3.2.1在框架梁的預應力不承擔任何額外的負載，框架梁施工荷載所有模板支架承擔，因此，需要一個堅實的基礎支撐梁模板，并能承受的重量的結構和建筑的最大負荷，為了防止混凝土裂縫引起的地面沉降。產生裂縫。極限預應力與建筑的施工工藝是密切相關的，通常情況下，在預應力筋產生張拉之前，其支架間距由計算確定Ф48×3.5@350 mm×350 mm，需要由此數值保證懸挑梁的穩固有效。

3.2.2為了防止波紋管被打穿，需要在模板打對拉螺栓孔時考慮確保應有的預留空間

拆除模時間：側模板以不損壞砼表面及楞角時，方可拆模，底模拆除時間詳下表所示：

結構類型 結構跨度（m） 按設計的砼強度標準值的百分率（%）

板 >2，≤8 75

>8 100

梁 ≤8 75

>8 100

懸臂構件 ≤2 75

>2 100

3.3鋼筋綁扎

3.3.1鋼筋骨架綁扎好，通過充分墊好混凝土保護層，然后在鋼筋卡箍上標出波紋管受力視圖。

3.3.2梁應先結合鋼筋和箍筋的框架。要注意讓吊架避開箍筋間距的波紋管，然后再用S型加固預應力筋安裝好了實施組裝。

3.3.3材料應考慮肢間距應大于波紋管成型在箍筋肢前，數值要確保Ф2~3 cm，以保證波紋管的順序穿入。

3.3.4綁扎鋼筋時，要確保孔道應力距離的精確性，如果出現位置偏離或誤差，首先要保證安全有效的情況下適當進行位置調整，特殊情況下要及時與設計師確認。

3.4預應力筋下料施工

3.4.1首先，要對施工場地進行處理，排出積水，保證平整度。

3.4.2然后，對下料長度進行處理，所需長度為：預應力孔道的實際長度 + 張拉工作長度，還要確保留出一定的余長，兩端張拉時張拉端工作長度取1.5 m。

3.4.3鋼絞線要用砂輪切割機切斷，不能保留或者熔斷。

3.4.4值得一提的是，鋼絞線要事先設計算出精確長度，下料施工時，避免過長或者量不夠，否則會造成張拉不協調。

4各施工階段質量要求

4.1孔道的留設

4.1.1首先必須確保波紋管坐標位置的精確性，其誤差盡量要保證小于±10 mm的范圍，兩波紋管橫向距離的誤差要盡量控制在±2O mm以內的范圍。

4.1.2其次，在進行焊接結點時，要對波紋管進行必要的保護措施，避免焊接時間接破壞波紋管。

4.1.3再次，需要對波紋管接頭處進行加固處理，確保其封閉性。

4.2預應力張拉

4.2.1張力應確認的混凝土壓實之前，預埋錨板平，并應與航道中心線垂直。

4.2.2千斤頂與壓力表應配套標定，配套使用，有效期為六個月。壓力表應一個精度為0.4標準（精密）壓力計。

4.2.3拉伸錨固收縮值應控制在6-8 mm之間。

4.3孔注漿

4.3.1注漿孔，預應力孔道應光滑。

4.3.2注漿孔錨固灌漿末級渠道從一個充滿整個根管，避免停止灌裝，嚴格控制注漿含水量，保證注漿質量。

4.4安全措施

4.4.1預應力張拉必須牢固，安裝操作平臺，并與雙鋼管腳手架外層匹配，平臺應覆蓋支架，伸縮端不應小于1米，保證足夠的張力空間。

4.4.2為了防止波紋管被打穿，需要在模板打對拉螺栓孔時考慮確保應有的預留空間。

4.4.3張拉操作網站，沒有其他類型的建筑在同一時間。

4.4.4在進行焊接結點時，要對波紋管進行必要的保護措施，避免焊接時間接破壞波紋管。

4.5個專業施工預應力施工

4.5.1鋼筋綁扎應預應力管道通過鋼筋位置和用于預應力分項工程的時間間隔。

4.5.2完成其他專業建筑波紋管布置不動波紋管，它可能會破壞波紋管。

4.5.3梁側模板施工應進行管通過強化驗收是預應力布后。

其他專業的施工配合

4.6預應力施工

4.6.1預應力管道應力保護已綁扎成型的鋼筋。

4.6.2材料應考慮肢間距應大于波紋管成型在箍筋肢前，數值要確保Ф2~3 cm，以保證波紋管的順序穿入。

4.6.3在預應力管道通過鋼筋，充分考慮混凝土壓實和壓實施工所需的空間澆筑后的影響。

4.6.4綁扎鋼筋時，要確保孔道應力距離的精確性，如果出現位置偏離或誤差，首先要保證安全有效的情況下適當進行位置調整，特殊情況下要及時與設計師確認。

5結語

天安南海數碼新城2棟創新大廈建設中，在大跨懸挑梁施工中應用有粘結預應力技術，通過科學的結構設計和應力計算計、合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力，保證了工程質量，因此，有粘結預應力技術應用于大跨懸挑梁具有科學合理性，值得應用推廣。

參考文獻

[1] 余慶軍.大跨度懸挑梁的有限元分析[J].華中科技大學學報,2005, 22:40-42.

[2] 中華人民共和國國家標準，混凝土結構設計規范[S].北京：中國建筑工業出版社,2010.

[3] 鄺小萍.對混凝土大懸挑結構設計的分析[J].四川建材,2008,4: 94-103.

[4] 張彬,鄒科華,羅明.有粘結預應力施工技術在大跨高截面梁及懸挑梁結構中的用[J].建筑施工,2008,09.

[5] 胡勁.大跨度高截面有粘結預應力梁施工質量控制措施探討[J].中外建筑,2009-02-01.

摘要：佛山市南海桂城簡平路天安創新大廈，在大跨懸挑梁施工中應用有粘結預應力技術，通過科學的結構設計和應力計算計、合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力。以此區別于傳統的兩端頂梁，并選擇合適的張拉端，保證了施工的順利進行。

關鍵詞：有粘結預應力；大跨懸挑梁；施工技術

在當前的建筑工程實踐中，常常會遇到懸挑長度超過3.0m的大跨懸挑梁，我們知道，跨度超過3.0m的懸挑梁在應力上會承受多重考驗，加之該類建筑工程建成后多處于為人員密集場地，稍有不慎，將釀成大禍。由于設計和施工技術經驗比較缺乏，且對施工各環節的管理控制要求非常高，因而大跨懸挑梁設計和施工技術需要面對更多的挑戰和攻堅。本文以佛山市南海桂城簡平路天安創新大廈為例，重點研究分析有粘結預應力大跨懸挑梁施工技術，從受力分析、應力計算、結構設計和施工細節等方面入手，為該類工程建設提供借鑒。

1工程概況介紹

圖1懸挑梁平面圖

圖2懸挑梁立面圖

佛山市南海桂城簡平路天安南海數碼新城2棟創新大廈，建筑面積78331m2，框剪/-1~18層，工程懸挑梁采用有粘結預應力施工技術，懸挑梁截面為700×1000mm，跨度為8.6m，屬于大跨懸挑梁。在有粘結預應力結構中，梁1配筋6-9Фs15.24，梁2配筋6-8 Фs15.24毫米。加之6個預應力懸臂梁，挑梁懸挑6-9米3個，7米暫停4梁，預應力筋保持在1-5毫米以內。主筋運用1860低松弛預應力鋼絞線，控制應力范圍盡量為0.70×1860 = 1,302牛每立方毫米，再用張拉的夾片式錨具進行固定端錨具式擠壓而成；然后有粘結預應力梁運用0.28毫米壁厚的金屬波紋管的通道，連接于管波紋高一些的管。在凹型布局的邊柱拉錨端，用細石混凝土拉伸后端錨固。再通過合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力。懸挑梁的建筑平面、立面圖分別如圖1和圖2所示。

2結構設計與分析

2.1結構設計

天安南海數碼新城2棟創新大廈因功能的需要，以框架結構進行布局，在懸臂梁的截面尺寸，如圖1所示，梁截面尺寸為700×1000mm，底部的懸臂梁為300mm×2500mm，基于一個獨立的基礎上。極限預應力與建筑的施工工藝是密切相關的，通常情況下，在預應力筋產生張拉之前，其支架間距由計算確定Ф48×3.5@350 mm×350 mm，需要由此數值保證懸挑梁的穩固有效。

2.2結構分析

2.2.1有限元模型的建立

本文以一個懸臂梁為研究突破口，采用SOLID65，即三角形網格單元建立有限元模型，進行智能評測，完成本地網如圖3所示。運用C25的混凝土強度等級，加之C3o的上部結構彈性模。面臨的挑戰包括恒載和活載作用下梁的假設恒載包括自重，懸臂梁與上部荷載；對建筑結構的基礎活荷載（GB?50009?- 2001）為3.0kn?每平方米，根據等效原理，在表面載荷模型中進行等量轉換應用。通過科學的結構設計和應力計算計、合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力，保證了工程質量。

圖3局部網絡劃分

2.2.2計算結果與分析

為了探索的垂直變形和應力分布的大跨度懸臂梁的變形，該模型是基于靜態特征的研究。如圖4顯示了所提取的變形圖，從圖中可以看出，最大偏轉1.799mm，位于懸臂梁底端。混凝土結構設計規范（GB50010-2002）第3.3.2節的規定，懸臂梁最大允許撓度限值，按實際懸臂跨度的懸臂長度的2倍。通常情況下，在預應力筋產生張拉之前，其支架間距由計算確定Ф48×3.5@350 mm×350 mm，需要由此數值保證懸挑梁的穩固有效。故撓度允許限值為，圖4懸挑梁變形圖計算的最大撓度變形1.799mm小于撓度允許限值4.100mm，滿足設計要求。

圖4懸挑梁變形圖

3有粘結預應力梁施工

3.1施工順序

施工順序需按這樣進行：安裝梁底模→波紋管質量檢查→綁扎梁箍筋及鋼筋和保護層→在箍筋上標示出預應力筋坐標與位置→用波紋管連接端部埋件→進行檢驗→安裝預應力筋→鐵工與預應力工配合穿插→安裝樓板底模和綁扎樓板鋼筋→檢查和驗收→澆筑混凝土→混凝土梁板固化→錨固質量檢查→檢查千斤頂的張緊裝置和試壓塊→壓漿→將梁底模板及支撐切端鋼絞線→端蓋包。

3.2模板安裝與拆除

3.2.1在框架梁的預應力不承擔任何額外的負載，框架梁施工荷載所有模板支架承擔，因此，需要一個堅實的基礎支撐梁模板，并能承受的重量的結構和建筑的最大負荷，為了防止混凝土裂縫引起的地面沉降。產生裂縫。極限預應力與建筑的施工工藝是密切相關的，通常情況下，在預應力筋產生張拉之前，其支架間距由計算確定Ф48×3.5@350 mm×350 mm，需要由此數值保證懸挑梁的穩固有效。

3.2.2為了防止波紋管被打穿，需要在模板打對拉螺栓孔時考慮確保應有的預留空間

拆除模時間：側模板以不損壞砼表面及楞角時，方可拆模，底模拆除時間詳下表所示：

結構類型 結構跨度（m） 按設計的砼強度標準值的百分率（%）

板 >2，≤8 75

>8 100

梁 ≤8 75

>8 100

懸臂構件 ≤2 75

>2 100

3.3鋼筋綁扎

3.3.1鋼筋骨架綁扎好，通過充分墊好混凝土保護層，然后在鋼筋卡箍上標出波紋管受力視圖。

3.3.2梁應先結合鋼筋和箍筋的框架。要注意讓吊架避開箍筋間距的波紋管，然后再用S型加固預應力筋安裝好了實施組裝。

3.3.3材料應考慮肢間距應大于波紋管成型在箍筋肢前，數值要確保Ф2~3 cm，以保證波紋管的順序穿入。

3.3.4綁扎鋼筋時，要確保孔道應力距離的精確性，如果出現位置偏離或誤差，首先要保證安全有效的情況下適當進行位置調整，特殊情況下要及時與設計師確認。

3.4預應力筋下料施工

3.4.1首先，要對施工場地進行處理，排出積水，保證平整度。

3.4.2然后，對下料長度進行處理，所需長度為：預應力孔道的實際長度 + 張拉工作長度，還要確保留出一定的余長，兩端張拉時張拉端工作長度取1.5 m。

3.4.3鋼絞線要用砂輪切割機切斷，不能保留或者熔斷。

3.4.4值得一提的是，鋼絞線要事先設計算出精確長度，下料施工時，避免過長或者量不夠，否則會造成張拉不協調。

4各施工階段質量要求

4.1孔道的留設

4.1.1首先必須確保波紋管坐標位置的精確性，其誤差盡量要保證小于±10 mm的范圍，兩波紋管橫向距離的誤差要盡量控制在±2O mm以內的范圍。

4.1.2其次，在進行焊接結點時，要對波紋管進行必要的保護措施，避免焊接時間接破壞波紋管。

4.1.3再次，需要對波紋管接頭處進行加固處理，確保其封閉性。

4.2預應力張拉

4.2.1張力應確認的混凝土壓實之前，預埋錨板平，并應與航道中心線垂直。

4.2.2千斤頂與壓力表應配套標定，配套使用，有效期為六個月。壓力表應一個精度為0.4標準（精密）壓力計。

4.2.3拉伸錨固收縮值應控制在6-8 mm之間。

4.3孔注漿

4.3.1注漿孔，預應力孔道應光滑。

4.3.2注漿孔錨固灌漿末級渠道從一個充滿整個根管，避免停止灌裝，嚴格控制注漿含水量，保證注漿質量。

4.4安全措施

4.4.1預應力張拉必須牢固，安裝操作平臺，并與雙鋼管腳手架外層匹配，平臺應覆蓋支架，伸縮端不應小于1米，保證足夠的張力空間。

4.4.2為了防止波紋管被打穿，需要在模板打對拉螺栓孔時考慮確保應有的預留空間。

4.4.3張拉操作網站，沒有其他類型的建筑在同一時間。

4.4.4在進行焊接結點時，要對波紋管進行必要的保護措施，避免焊接時間接破壞波紋管。

4.5個專業施工預應力施工

4.5.1鋼筋綁扎應預應力管道通過鋼筋位置和用于預應力分項工程的時間間隔。

4.5.2完成其他專業建筑波紋管布置不動波紋管，它可能會破壞波紋管。

4.5.3梁側模板施工應進行管通過強化驗收是預應力布后。

其他專業的施工配合

4.6預應力施工

4.6.1預應力管道應力保護已綁扎成型的鋼筋。

4.6.2材料應考慮肢間距應大于波紋管成型在箍筋肢前，數值要確保Ф2~3 cm，以保證波紋管的順序穿入。

4.6.3在預應力管道通過鋼筋，充分考慮混凝土壓實和壓實施工所需的空間澆筑后的影響。

4.6.4綁扎鋼筋時，要確保孔道應力距離的精確性，如果出現位置偏離或誤差，首先要保證安全有效的情況下適當進行位置調整，特殊情況下要及時與設計師確認。

5結語

天安南海數碼新城2棟創新大廈建設中，在大跨懸挑梁施工中應用有粘結預應力技術，通過科學的結構設計和應力計算計、合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力，保證了工程質量，因此，有粘結預應力技術應用于大跨懸挑梁具有科學合理性，值得應用推廣。

參考文獻

[1] 余慶軍.大跨度懸挑梁的有限元分析[J].華中科技大學學報,2005, 22:40-42.

[2] 中華人民共和國國家標準，混凝土結構設計規范[S].北京：中國建筑工業出版社,2010.

[3] 鄺小萍.對混凝土大懸挑結構設計的分析[J].四川建材,2008,4: 94-103.

[4] 張彬,鄒科華,羅明.有粘結預應力施工技術在大跨高截面梁及懸挑梁結構中的用[J].建筑施工,2008,09.

[5] 胡勁.大跨度高截面有粘結預應力梁施工質量控制措施探討[J].中外建筑,2009-02-01.

摘要：佛山市南海桂城簡平路天安創新大廈，在大跨懸挑梁施工中應用有粘結預應力技術，通過科學的結構設計和應力計算計、合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力。以此區別于傳統的兩端頂梁，并選擇合適的張拉端，保證了施工的順利進行。

關鍵詞：有粘結預應力；大跨懸挑梁；施工技術

在當前的建筑工程實踐中，常常會遇到懸挑長度超過3.0m的大跨懸挑梁，我們知道，跨度超過3.0m的懸挑梁在應力上會承受多重考驗，加之該類建筑工程建成后多處于為人員密集場地，稍有不慎，將釀成大禍。由于設計和施工技術經驗比較缺乏，且對施工各環節的管理控制要求非常高，因而大跨懸挑梁設計和施工技術需要面對更多的挑戰和攻堅。本文以佛山市南海桂城簡平路天安創新大廈為例，重點研究分析有粘結預應力大跨懸挑梁施工技術，從受力分析、應力計算、結構設計和施工細節等方面入手，為該類工程建設提供借鑒。

1工程概況介紹

圖1懸挑梁平面圖

圖2懸挑梁立面圖

佛山市南海桂城簡平路天安南海數碼新城2棟創新大廈，建筑面積78331m2，框剪/-1~18層，工程懸挑梁采用有粘結預應力施工技術，懸挑梁截面為700×1000mm，跨度為8.6m，屬于大跨懸挑梁。在有粘結預應力結構中，梁1配筋6-9Фs15.24，梁2配筋6-8 Фs15.24毫米。加之6個預應力懸臂梁，挑梁懸挑6-9米3個，7米暫停4梁，預應力筋保持在1-5毫米以內。主筋運用1860低松弛預應力鋼絞線，控制應力范圍盡量為0.70×1860 = 1,302牛每立方毫米，再用張拉的夾片式錨具進行固定端錨具式擠壓而成；然后有粘結預應力梁運用0.28毫米壁厚的金屬波紋管的通道，連接于管波紋高一些的管。在凹型布局的邊柱拉錨端，用細石混凝土拉伸后端錨固。再通過合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力。懸挑梁的建筑平面、立面圖分別如圖1和圖2所示。

2結構設計與分析

2.1結構設計

天安南海數碼新城2棟創新大廈因功能的需要，以框架結構進行布局，在懸臂梁的截面尺寸，如圖1所示，梁截面尺寸為700×1000mm，底部的懸臂梁為300mm×2500mm，基于一個獨立的基礎上。極限預應力與建筑的施工工藝是密切相關的，通常情況下，在預應力筋產生張拉之前，其支架間距由計算確定Ф48×3.5@350 mm×350 mm，需要由此數值保證懸挑梁的穩固有效。

2.2結構分析

2.2.1有限元模型的建立

本文以一個懸臂梁為研究突破口，采用SOLID65，即三角形網格單元建立有限元模型，進行智能評測，完成本地網如圖3所示。運用C25的混凝土強度等級，加之C3o的上部結構彈性模。面臨的挑戰包括恒載和活載作用下梁的假設恒載包括自重，懸臂梁與上部荷載；對建筑結構的基礎活荷載（GB?50009?- 2001）為3.0kn?每平方米，根據等效原理，在表面載荷模型中進行等量轉換應用。通過科學的結構設計和應力計算計、合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力，保證了工程質量。

圖3局部網絡劃分

2.2.2計算結果與分析

為了探索的垂直變形和應力分布的大跨度懸臂梁的變形，該模型是基于靜態特征的研究。如圖4顯示了所提取的變形圖，從圖中可以看出，最大偏轉1.799mm，位于懸臂梁底端。混凝土結構設計規范（GB50010-2002）第3.3.2節的規定，懸臂梁最大允許撓度限值，按實際懸臂跨度的懸臂長度的2倍。通常情況下，在預應力筋產生張拉之前，其支架間距由計算確定Ф48×3.5@350 mm×350 mm，需要由此數值保證懸挑梁的穩固有效。故撓度允許限值為，圖4懸挑梁變形圖計算的最大撓度變形1.799mm小于撓度允許限值4.100mm，滿足設計要求。

圖4懸挑梁變形圖

3有粘結預應力梁施工

3.1施工順序

施工順序需按這樣進行：安裝梁底模→波紋管質量檢查→綁扎梁箍筋及鋼筋和保護層→在箍筋上標示出預應力筋坐標與位置→用波紋管連接端部埋件→進行檢驗→安裝預應力筋→鐵工與預應力工配合穿插→安裝樓板底模和綁扎樓板鋼筋→檢查和驗收→澆筑混凝土→混凝土梁板固化→錨固質量檢查→檢查千斤頂的張緊裝置和試壓塊→壓漿→將梁底模板及支撐切端鋼絞線→端蓋包。

3.2模板安裝與拆除

3.2.1在框架梁的預應力不承擔任何額外的負載，框架梁施工荷載所有模板支架承擔，因此，需要一個堅實的基礎支撐梁模板，并能承受的重量的結構和建筑的最大負荷，為了防止混凝土裂縫引起的地面沉降。產生裂縫。極限預應力與建筑的施工工藝是密切相關的，通常情況下，在預應力筋產生張拉之前，其支架間距由計算確定Ф48×3.5@350 mm×350 mm，需要由此數值保證懸挑梁的穩固有效。

3.2.2為了防止波紋管被打穿，需要在模板打對拉螺栓孔時考慮確保應有的預留空間

拆除模時間：側模板以不損壞砼表面及楞角時，方可拆模，底模拆除時間詳下表所示：

結構類型 結構跨度（m） 按設計的砼強度標準值的百分率（%）

板 >2，≤8 75

>8 100

梁 ≤8 75

>8 100

懸臂構件 ≤2 75

>2 100

3.3鋼筋綁扎

3.3.1鋼筋骨架綁扎好，通過充分墊好混凝土保護層，然后在鋼筋卡箍上標出波紋管受力視圖。

3.3.2梁應先結合鋼筋和箍筋的框架。要注意讓吊架避開箍筋間距的波紋管，然后再用S型加固預應力筋安裝好了實施組裝。

3.3.3材料應考慮肢間距應大于波紋管成型在箍筋肢前，數值要確保Ф2~3 cm，以保證波紋管的順序穿入。

3.3.4綁扎鋼筋時，要確保孔道應力距離的精確性，如果出現位置偏離或誤差，首先要保證安全有效的情況下適當進行位置調整，特殊情況下要及時與設計師確認。

3.4預應力筋下料施工

3.4.1首先，要對施工場地進行處理，排出積水，保證平整度。

3.4.2然后，對下料長度進行處理，所需長度為：預應力孔道的實際長度 + 張拉工作長度，還要確保留出一定的余長，兩端張拉時張拉端工作長度取1.5 m。

3.4.3鋼絞線要用砂輪切割機切斷，不能保留或者熔斷。

3.4.4值得一提的是，鋼絞線要事先設計算出精確長度，下料施工時，避免過長或者量不夠，否則會造成張拉不協調。

4各施工階段質量要求

4.1孔道的留設

4.1.1首先必須確保波紋管坐標位置的精確性，其誤差盡量要保證小于±10 mm的范圍，兩波紋管橫向距離的誤差要盡量控制在±2O mm以內的范圍。

4.1.2其次，在進行焊接結點時，要對波紋管進行必要的保護措施，避免焊接時間接破壞波紋管。

4.1.3再次，需要對波紋管接頭處進行加固處理，確保其封閉性。

4.2預應力張拉

4.2.1張力應確認的混凝土壓實之前，預埋錨板平，并應與航道中心線垂直。

4.2.2千斤頂與壓力表應配套標定，配套使用，有效期為六個月。壓力表應一個精度為0.4標準（精密）壓力計。

4.2.3拉伸錨固收縮值應控制在6-8 mm之間。

4.3孔注漿

4.3.1注漿孔，預應力孔道應光滑。

4.3.2注漿孔錨固灌漿末級渠道從一個充滿整個根管，避免停止灌裝，嚴格控制注漿含水量，保證注漿質量。

4.4安全措施

4.4.1預應力張拉必須牢固，安裝操作平臺，并與雙鋼管腳手架外層匹配，平臺應覆蓋支架，伸縮端不應小于1米，保證足夠的張力空間。

4.4.2為了防止波紋管被打穿，需要在模板打對拉螺栓孔時考慮確保應有的預留空間。

4.4.3張拉操作網站，沒有其他類型的建筑在同一時間。

4.4.4在進行焊接結點時，要對波紋管進行必要的保護措施，避免焊接時間接破壞波紋管。

4.5個專業施工預應力施工

4.5.1鋼筋綁扎應預應力管道通過鋼筋位置和用于預應力分項工程的時間間隔。

4.5.2完成其他專業建筑波紋管布置不動波紋管，它可能會破壞波紋管。

4.5.3梁側模板施工應進行管通過強化驗收是預應力布后。

其他專業的施工配合

4.6預應力施工

4.6.1預應力管道應力保護已綁扎成型的鋼筋。

4.6.2材料應考慮肢間距應大于波紋管成型在箍筋肢前，數值要確保Ф2~3 cm，以保證波紋管的順序穿入。

4.6.3在預應力管道通過鋼筋，充分考慮混凝土壓實和壓實施工所需的空間澆筑后的影響。

4.6.4綁扎鋼筋時，要確保孔道應力距離的精確性，如果出現位置偏離或誤差，首先要保證安全有效的情況下適當進行位置調整，特殊情況下要及時與設計師確認。

5結語

天安南海數碼新城2棟創新大廈建設中，在大跨懸挑梁施工中應用有粘結預應力技術，通過科學的結構設計和應力計算計、合理組織木工、鐵工與預應力工配合穿插，以及利用鋼筋卡箍焊接固定，提高預應力筋線路抗偏位能力，保證了工程質量，因此，有粘結預應力技術應用于大跨懸挑梁具有科學合理性，值得應用推廣。

參考文獻

[1] 余慶軍.大跨度懸挑梁的有限元分析[J].華中科技大學學報,2005, 22:40-42.

[2] 中華人民共和國國家標準，混凝土結構設計規范[S].北京：中國建筑工業出版社,2010.

[3] 鄺小萍.對混凝土大懸挑結構設計的分析[J].四川建材,2008,4: 94-103.

[4] 張彬,鄒科華,羅明.有粘結預應力施工技術在大跨高截面梁及懸挑梁結構中的用[J].建筑施工,2008,09.

[5] 胡勁.大跨度高截面有粘結預應力梁施工質量控制措施探討[J].中外建筑,2009-02-01.