曾憲友 尹祥翔 杜皓 蔡緒森 胡夢希(長江大學(武漢校區)石油工程學院 湖北武漢 430100)
1.地質模型
分區塊對L D油田進行PETREL建模,以10 m為網格步長。1隊平面網格數539×497,精細網格總數6161309個。現對1隊PETREL建模進行詳述,根據L D油田1隊的動、靜態特征,包括模型網格中的砂巖頂面深度、儲層厚度、凈毛比、孔滲屬性等,采用PETREl進行相建模,屬性建模,及構造建模,并以相控為基礎進行了地質模型的精細劃分。模型整體位于背斜構造東翼,根據造研究成果來看,該區域較為平坦,無大規模的斷裂構造。
2.相模型
根據油藏描述沉積相研究成果得知,扶余油層以淺湖三角洲沉積體系為主。將研究區域微相進一步細分為:河道、河口壩、遠砂壩、席狀砂、河口壩側緣、深湖泥巖及分流間灣泥巖等微相。
3.物性模型
三維非均質性物性模型是以參數體的形式反映儲層內孔隙度、滲透率等物性參數場的空間分布特征,孔隙度和滲透率表征了油藏儲集能力和滲流能力[1-2],按照上述思路分別建立了研究區孔隙度,滲透率及含油飽和度模型。根據各井點的有效厚度、孔隙度、滲透率,利用上述方法,計算出井間的物性參數分布,得到滲透率模型。
1.網格的建立
在PETREL建模基礎上,分區塊進行數值模擬研究,粗化網格步長35*35 m,1隊平面網格數154×142,精細網格總數502964個,現對1隊數值模擬進行詳述。模型選擇Eclipse2005軟件中E 100黑油模型,考慮油、氣、水三相流體流動,其中氣相主要為溶解氣及少量氣頂氣,坐標系統為笛卡爾坐標,網格類型為角點網格,選取井排方向為I方向,垂直于井排方向為J方向,邊界以油水邊界線和1隊的區域邊界線為準,網格劃分以35 m為步長。
2.全區及單井開發動態歷史擬合
由區塊的實際生產情況,采用生產井定油量,注水井定壓定液生產的方法,因此對于生產井只要擬合上產水量,產液量就自然可以擬合上了,而對于注水井由于定了注液量,這樣就保證了累計注水量的擬合,并且邊界定壓對模型計算的整體穩定性有很大的幫助。全區的擬合結果表明,對壓力趨勢、含水率、日產油、累產油、日產水和日產液擬合的相對誤差較小,范圍在±2%;該區塊164口生產井的產油及含水率進行擬合,其相對誤差僅為0.03%,單井歷史擬合誤差控制在±3%以內,整體符合率高達82%,由結果可以看出擬合效果較好。
1.剩余油的成因
L D區塊剩余油的形成主要有以下幾個因素:水井與油井間高滲線上水推進較快,舌進現象較為嚴重,相鄰油井間存在死油區形成剩余油;部分主力產層位存在注無采、有采無注的現象,注采對應關系不合理、水驅控制程度低;部分油水井間存在裂縫通道形成爆性水淹,主裂隙方向成為水淹通道,而水體無法影響到垂直于裂隙方向上的區域,該方向上油水井聯動性差,對應關系也沒有得到有效的建立;鄰井生產情況較好而因自身工藝技術條件限制導致開采不充分而殘存在井底附近的剩余油;低滲透帶隔擋或巖性尖滅所形成的剩余油;斷層隔擋區域,斷層對注水存在影響,使得含油飽和度基本上處于原始狀態,略高于原始狀態[3-4]。
2.剩余油的分布規律
根據數模結果得如下表格,2010年G I、G I I、F I三砂組平均相對吸水比例均在13%以下;G 3、G 4、F 2三個砂組,平均相對吸水比例均在18%以上,水淹較為嚴重。由于這些砂組有效厚度較大,從縱向上看主力砂組G 4、F 2,仍為剩余油的分布的主要層位。從剩余油平均飽和度值上看,G 4砂組最低,水淹情況最嚴重,因此F 2+3應作為下一步挖潛的主力層位,而G 1和G 2砂組大部分未動用,采出程度低,也可作為下一步挖潛的對象。

表2 二隊各砂組剩余儲量及飽和度
由剩余油分布規律,對不同類型剩余油制定如下的挖潛措施:
1.采用合適的方法來繼續開采井間及微相邊緣的剩余油,如轉向壓裂,反向注水等方式來開采滯留區中的殘余油。
2.通過補射新孔來改善注采不完善區域井的井底流情況,開采其中的剩余油;對于因裂縫影響波及不到的區域剩余油,可通過堵水調剖、周期注水等方式來進行挖潛;
3.巖性殲滅隔擋型剩余油需要打新井來挖潛,不過由于經濟條件限制,該類型剩余油挖潛價值較低;對于離水井較遠的角井附近剩余油及因作業工藝方面原因影響導致油井產量不好形成油井附近的剩余油主要是通過重復壓裂進行二次動用來挖潛。
1.分析數值模擬結果,得知L D區塊地質儲量和相關的儲層物性模擬結果與實際情況基本一致,對于剩余油探究提供了有力的依據。
2.通過地質建模和油藏數值模擬技術對L D區塊進行地質和儲層物性研究,從地層構造及增產措施等方面分析了該區塊剩余油產生的機理。同時,針對實際情況,給出了合理進行挖潛的建議。
[1]龍章亮,董偉,曾賢薇.儲層隨機建模技術研究[J].斷塊油氣田,2009,16(2).