用密閉取心實驗資料進行油藏水淹狀況定量研究

陳之賀，劉登麗，葉 青，孔令輝，雷 霄

（中海石油（中國）有限公司湛江分公司，廣東湛江 524057）

文昌A 油田為發育在南海西部瓊海凸起上的海相油田，主力油組珠江組二段油層為潮汐濱海相沉積，砂體分布廣，屬中高孔中高滲儲層。隨著多年高速開發，該主力油組ZJ2Ⅰ已進入中高含水期開發階段，但儲層內部鈣泥隔夾層發育、縱向非均質性強，且海上油田取資料少的特點，使得油藏在該階段的真實水淹狀況、剩余油分布較難有直接的認識。為此，對油田新鉆領眼井A4P 進行了該層位的首次密閉取心，并取得成功，本文應用A4P 井密閉取心飽和度實驗結果和壓汞實驗結果定量分析，對ZJ2Ⅰ油藏水淹狀況進行了判斷，并在此基礎上分析了影響水淹的地質因素。

1 原始含油飽和度的求取

1.1 原始含油飽和度求取方法

儲層原始含油飽和度確定方法一般有三種[1-3]：巖心直接測定法、間接確定法和毛管壓力曲線計算法。直接測定法是對在油藏原始狀態下進行的密閉取心巖心直接測定，得到儲層原始含油飽和度。間接測定法可以有兩種：一是利用巖性直接測定的儲層原始含油飽和度與儲層物性資料，研究儲層物性參數與含油飽和度的關系；二是根據儲層的物性、巖性及測井曲線等特征，建立儲層的飽和度模型。從原理上來看，無論直接法或者間接法都需要有油藏原始狀態下取得的巖心資料或測井曲線資料，這顯然不適合用油藏開發中后期所取得的井資料進行求取。毛管壓力曲線計算飽和度法是通過將油水界面以上油藏高度轉換為油藏毛管壓力，再把油藏毛管壓力變換為實驗毛管壓力，從而在毛管壓力曲線上讀取原始飽和度數值。該方法對不需要原始含油狀態下的油藏資料，且毛管壓力曲線實驗資料容易獲取，因此，該方法是油藏開發中后期求取原始含油飽和度數據的有效途徑。

1.2 壓汞毛管壓力曲線計算原始含油飽和度

毛管壓力曲線求取油藏含油飽和度常用方法有三種[4]：（1）逐點毛管壓力曲線法，要求油藏有足夠的巖心毛管壓力曲線資料及資料精度高；（2）平均毛管壓力曲線法，要求油藏巖石物性或孔隙結構比較單一，可克服個別實驗隨機誤差影響；（3）平均J 函數法，與儲層物性相關的無因次函數，是國內儲量計算常用飽和度取值計算方法。

圖1 原始含油飽和度與油藏埋深關系圖Fig.1 Relation between originality oil saturation and reservoir buried depth

文昌B 油田A4P 井鉆取了整個油藏的巖心，并按每米2 個的密度均勻取樣做了壓汞實驗，壓汞毛管壓力曲線資料豐富，精度滿足求取飽和度的需要，因此，本次研究適用逐點壓汞毛管壓力曲線法求取原始含油飽和度，求取的值既考慮了油藏高度對成藏的影響又考慮了縱向孔隙結構變化對巖石儲油能力的影響，能較準確的反映原始油層的含油飽和度情況。

逐點壓汞毛管壓力曲線求取原始飽和度方法如下：首先是將油水界面以上油藏高度轉換為油藏毛管壓力，再將油藏毛管壓力轉換為壓汞毛管壓力，并在壓汞毛管曲線上查找含油飽和度值。

根據毛管壓力原理，油藏毛管壓力可表示為：

經過單位變換后，油藏毛管壓力可由下式計算：

式中，Pcr-油藏毛管壓力，MPa；ρw，ρo-分別為地層水、原油密度，g/cm3；h-含油高度，m。

由于不同流體組合對于相同的巖樣其毛管壓力具有相同的形式，因此可以相互轉化，壓汞毛管壓力與油藏毛管壓力轉換公式如下[3]:

式中：Pcl-實驗室壓汞毛管壓力，MPa；σHg、σwo-兩相的表面張力，mN/m；θHg、θwo-潤濕接觸角。

應用以上兩個公式求得對應的壓汞毛管壓力，并在曲線上逐一讀取飽和度數據，即獲得原始含油飽和度。從圖1、圖2 看出，原始含油飽和度雖深度加深而降低，隨物性滲透率的增大而升高，油藏頂部物性不好的幾個點含油飽和度低。

圖2 原始含油飽和度與滲透率關系圖Fig.2 Relation between originality oil saturation and permeability

2 油藏開發中后期含油飽和度分析

隨著油藏開發進入中后期，儲層原始含油飽和度不斷減少，含水飽和度不斷增加，油藏水淹程度越來越強。目前開發狀態下儲層的含油飽和度和原始含油飽和度之間的變化程度可以反映油層水淹的強弱。因此，要定量描述水淹程度就必須準確求取目前油藏的含油飽和度。A4P 井目前含油飽和度采用密閉取心庫倫法飽和度實驗確定，但是實驗直接測定的飽和度由于多種因素影響使得含油飽和度與含水飽和度之和不等于1，因此，在飽和度應用前，需要對實驗測定值進行分析校正。

對于實驗飽和度校正方法，前人做了大量研究[5-9]，基本可分為實驗分析校正和數理統計校正兩類。A4P井采用數理統計校正法取得了較滿意的結果。

3 油藏水淹狀況定量分析

3.1 定量參數的確定

油田的開發通常以含水率的大小為標準來劃分和描述油藏水淹級別，并可依據自然電位、電阻率和微電極等測井曲線的變化特征對水淹層進行定性判別[10]。油藏內縱向水淹定量判別可以用產水率和采出指數進行，但產水率受儲層巖性、物性及非均質性影響而很難準確確定，使得判斷精度不高[11]，采出指數利用相對值原理避免了這些影響，成為定量評價水淹程度的可靠參數。

采出指數由前文的原始含油飽和度和目前含油飽和度求出，表達公式為：

式中：η-采出指數，%；Soi-原始含油飽和度，%；So-目前含油飽和度，%。

從表達公式可以看出，采出指數表征的是油層動態水淹的程度，采出指數越大，說明儲層水淹越厲害，水淹程度越強；采出指數越小，儲層受水驅的影響越小，水淹程度越弱。ZJ2Ⅰ油組采出指數縱向分布（見圖3）。

3.2 水淹級別及影響因素分析

結合油藏開發現狀和開發井的生產測井資料，用采出指數定量判斷ZJ2Ⅰ油組水淹狀況標準（見表1）。

表1 水淹狀況定量評價表Table1 Quantitative evaluation standards of floodout levels

從表1 可以看出，強水淹層目前的含油飽和度小于30 %，已是該儲層殘余油飽和度，說明強水淹層可采油已經基本采出。從圖3 可以看出，未水淹及弱水淹層主要在油藏頂部3 m，即剩余油主要分布在油藏頂部。這與數模研究及生產測井認識較一致。

圖3 采出指數縱向分布圖Fig.3 Distribution of recovery index

采出指數的變化規律還反映了油藏水淹的影響因素，油藏水淹程度主要受深度和物性及鈣質夾層影響，其中深度是主要因素，采出指數隨深度增加而變大（見圖4）；同時也受物性及鈣質夾層影響，油藏中部物性差夾層發育的儲層采出指數比其上好儲層采出指數小（見圖3）。

另外，在油藏底部接近泥巖處，雖然電阻率較低，但含油飽和度較高，分析認為電阻率低是因為該處巖性為泥巖夾細砂巖，細砂巖儲層薄使得電阻率受到泥巖影響較大。從鄰井分析，該細砂巖薄儲層分布不穩定，開發井在此部位未射孔，并且受到上部鈣質夾層和薄泥巖層影響，使得該處油層沒有動用。

圖4 采出指數與深度的關系Fig4 Relation between recovery index and buried depth

4 結論

（1）在壓汞毛管壓力資料豐富的情況下，用逐點壓汞毛管壓力法求取的原始含油飽和度反映了油藏深度及孔隙結構變化對巖石儲油能力的影響，能較準確的反映原始油層的含油飽和度情況。

（2）利用密閉取心資料得到的采出指數可較好的定量評價油藏水淹級別，且其只需要壓汞和飽和度實驗兩種化驗資料即可，相對簡單。

（3）油藏水淹程度主要受深度和物性、鈣質夾層影響，其隨深度的增加而變強，隨物性變差、夾層發育程度變強而減弱。

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