南昌復合地層盾構渣土改良技術

劉 衛（江西中昌工程咨詢監理有限公司，江西南昌 330088）

南昌復合地層盾構渣土改良技術

劉 衛
（江西中昌工程咨詢監理有限公司，江西南昌 330088）

摘要：為解決在南昌富水條件下砂層與泥質粉砂巖復合地層中噴涌、結“泥餅”、渣土“流塑性差、含水量高、滲透系數大”等施工難點，以南昌地鐵1號線中子（中山西路站—子固路站）區間、八八（八一廣場站—八一館站）區間盾構施工為背景，通過數據統計及案例分析，得出液態高分子聚合物可作為抑制噴涌常態措施，泥質粉砂巖及富水礫砂層地質條件下，選取泡沫劑作為渣土改良添加劑，在砂礫石與泥質粉砂巖的復合地層，可考慮添加一定量的膨潤土或高分子聚合物，解決砂礫石地層中渣土流動性差、防噴涌及粉質泥沙巖中結“泥餅”等問題。砂礫層體積與渣土總體積之比小于等于1／3時，渣土改良方式采用泡沫劑與分散劑溶液；大于1／3而小于2／3時，改良方式采用膨潤土與泡沫劑溶液；大于等于2／3時，改良方式采用水土比8∶1膨潤土與濃度為3%泡沫劑溶液，但膨潤土用量應增加。

關鍵詞：南昌地鐵；土壓平衡盾構；富水礫砂；泥質粉砂巖；復合地層；泡沫劑；高分子聚合物；渣土改良

0　引言

各國學者為獲得渣土改良的最佳效果進行了不同地層下各種渣土改良劑的研究，明確了2種常規渣土改良劑為膨潤土及泡沫劑。魏康林［1］從微觀角度得出膨潤土適用于細料含量少或透水性高的土體，泡沫改良適用于顆粒級配相對良好、平均粒徑較大和含水

量高的土體；胡長明等［2］對單一砂層渣土改良進行實驗研究，得出在細砂、中砂使用膨潤土改良效果較好，能明顯降低土體的內摩擦角，黏聚力增加，并且使和易性與流動性得到提高；鄧彬等［3］對沙礫型、粉質砂土、粉質黏土、黏土與氣泡及氣泡添加劑之間土性的對應關系進行了研究，得出泡沫劑與膨潤土分別適應各種級配的砂型地層與細粒含量少的砂型地層。對渣土改良的效果評價指標研究方面，魏康林［4］提出經過外加劑改良后的土體必須具有較小的抗剪強度、相對適中的可壓縮性、較低的滲透性和一定的流動性。賀斯進［5］在黃土地層盾構渣土改良中也予以認同，認為在渣土改良中泡沫不但能顯著降低砂土的滲透系數和剪切強度，而且能加大混合體的和易性；加入適量膨潤土，則可獲得進一步提高砂土保水性、流動性及降低砂土的滲透系數和剪切強度的效果，且對膨潤土及泡沫劑在黃土底層盾構施工渣土改良效果進行了研究，得出室內實驗結果最優膨潤土及泡沫劑與黃土的配比，并在實際施工中進行渣土改良效果的驗證。

文章以南昌復合地層盾構施工為研究對象，對渣土改良參數總結分析、突發性噴涌處理及泥餅預防進行了研究。在南昌泥質粉砂巖及富水礫砂層復合地質條件下采用砂礫層體積與渣土總體積之比細化渣土改良劑使用方法進行研究，并對固（液）態高分子聚合物在渣土改良中的優缺點及最優使用方法進行總結。本研究獲得的南昌復合地層渣土改良配合比及參數總結，對減少刀盤刀具磨損、防止結泥餅及噴涌等異常施工狀況具有重要意義。

1　工程地質及水文地質概況

1.1地質情況

1）中子區間地質情況。根據隧道地質縱斷面圖，中山西路站CK13＋030～＋262段，盾構上部處于礫砂和細砂層，下部處于中風化泥質粉砂巖層，中間夾雜薄層強風化泥質粉砂巖層；CK13＋262～＋432段，盾構處于中風化泥質粉砂巖層中，局部隧道頂部為薄層強風化泥質粉砂巖和淤泥質黏土層；CK13＋432～＋725段，隧道處于中風化泥質粉砂巖層，頂部為1.2～5 m的中風化泥質粉砂巖層。中子區間地質縱斷面圖見圖1。

2）八八區間地質情況。從八一廣場站CK15＋374到東湖小里程側CK14＋885，盾構隧道地層底部為中風化泥質粉砂巖，盾構頂部到泥質粉砂巖頂部為4 m左右；東湖小里程側CK14＋885～＋715，盾構頂部中風化泥質粉砂巖厚度從4 m漸變到0 m，自下往上主要為礫砂和圓礫層；C14＋715～＋525段，盾構隧道底部在中風化泥質粉砂巖，中部和頂部進入了礫砂層，盾構頂部以上為礫砂層和圓礫層；CK14＋525到八一館站CK14＋434，盾構隧道底部在中風化泥質粉砂巖，中部和頂部在礫砂層中，盾構頂部以上為圓礫層。八八區間地質縱斷面圖見圖2。

圖1　中子區間地質縱斷面Fig.1 Geological profile of ZhongZi running tunnel

圖2　八八區間地質縱斷面圖Fig.2 Geological profile of BaBa running tunnel

1.2水文條件

中子及八八區間均包括4種地下水：上層滯水、松散巖類空孔隙水、碎屑巖類裂隙和溶隙水。

1）中山西路站—子固路站區間。上層滯水主要賦存于淺部雜填土層中；松散巖類空孔隙水為潛水，局部為承壓水，主要賦存于沖積砂礫石層中，水位埋深6.5～8.14 m；碎屑巖類裂隙、溶隙水主要賦存于破碎的粉砂質泥巖層中，滲透系數較小。

2）八一館站—八一廣場站區間。上層滯水主要賦存于淺部雜填土層中，水位埋深0.9～4.6 m；松散巖類空孔隙水主要賦存于沖積砂礫石層中，主要以承壓水為主，最大水頭高度4.4 m，埋深4.9～8.2 m；碎屑巖類裂隙、溶隙水主要賦存于鈣質泥巖和破碎的粉砂質泥巖層中，水位埋深4.3～7 m。

2　泥質粉砂巖礦物成分分析

根據本項目穿越粉質泥砂巖的特點，以粉質泥砂巖為目標進行礦物成分分析，采用Rigaku D／max 2500全自動X射線衍射儀對泥質粉砂巖進行物相分析，得到泥質粉砂巖的礦物成分及其含量。礦物成分見表1。

表1　礦物成分百分比Table 1 Proportions of minerals of silty sandstone　%

研究表明，產生泥餅的主要原因是黏土礦物的存在，尤其是高嶺土、蒙脫土以及伊利石等礦物成分很有可能導致結“泥餅”現象［6］，即盾構刀盤切削下來的細小砂土顆粒、碎屑在土艙內重新聚集而成的半固結和固結狀的塊狀體［7］。從表1中可以看出，產生“泥餅”的礦物成分占40%以上。

3　渣土改良的狀態評價

“塑性流動狀態”是一個比較模糊的概念，就具體的土體性質而言，盾構土倉內渣土改良的狀態評價應包括抗剪切強度、壓縮性、滲透性和流動性4方面。它們對盾構掘進和運行的影響如下。

1）抗剪強度。混合土體的抗剪強度對盾構內的開挖裝置和排土機械的損耗有著直接影響。較小的內摩擦角可以有效防止土體成拱及閉塞的發生，還可以減少開挖刀盤和刀頭所受土體的抗力并降低刀盤和刀具的磨損。降低開挖土體強度可以減小刀盤的扭矩，降低盾構施工的能耗，避免因扭矩上升引起的停機風險。

2）壓縮性。增加土體的可壓縮性及均質性有利于壓力的控制及開挖面穩定，并具有避免盾構刀盤粘附泥餅的效用。

3）滲透性。土倉內砂土滲透性的降低可以大大降低由于地下水的入滲導致開挖面坍塌的可能性，而且，當將土倉內砂土的滲透性控制在一個較小范圍內時，也可以防止開挖面上的地下水穿越土倉和螺旋排土器的出口形成噴涌。

4）流動性。土倉內土體的流動性直接決定了螺旋輸送機的排土狀態。日本的相關研究學者研究結果為：土體的坍落度在10～15 cm時，可以認為其滿足塑性流動狀態的要求。故渣土改良效果可通過改良后的渣土坍落度來評價。

4　各種渣土改良劑使用對比

渣土改良研究對象主要為粉質泥沙巖與砂礫石的混合渣土。不同材料的添加劑各有優缺點［8］，對比見表2。

表2　各種渣土改良添加劑對比表Table 2 Comparison and contrast among different ground conditioning agents

根據對比，針對南昌地質特點，渣土改良添加劑選用分析如下：

1）礦物類。由于泥質粉砂巖中的伊利石跟蒙脫石的含量都較高［9］，細顆粒含量較高，故盾構在泥質粉砂巖中掘進時盡量少用膨潤土，避免泥餅生成。

2）高分子聚合物。針對復合地層局部聯通上層水的特點，考慮適當摻加高分子聚合物以防止噴涌，在盾構施工過程中對固液態高分子聚合物的優缺點及使用方法進行對比分析，如表3所示。

4）水。考慮通過刀盤前泡沫劑發生管路注入到掌子面一定量的水，減少刀具的磨損，冷卻刀具，降低刀盤扭矩。

表3　固（液）態高分子聚合物優缺點分類Table 3 Comparison and contrast between solid highmolecular polymer and liquid highmolecular polymer

對全斷面礫砂層以膨潤土為主要改良劑；在上軟下硬地層以泡沫劑改良為主，膨潤土、水改良為輔；在全斷面泥質粉砂巖中以泡沫劑及水改良為主；對突發性噴涌，即從螺旋排土器的出口處發生噴水、噴砂、噴泥的現象［10］，以高分子聚合物進行抑制。

5　渣土改良方案實施

5.1中子區間下行線

代表地層為富水礫砂層、淤泥質黏土、上軟下硬及全斷面泥質粉砂巖。

5.1.1渣土改良參數

5.1.1.1全斷面泥質粉砂巖地層

對泥質粉砂巖進行坍落度試驗，試驗結果為：當不添加泡沫時，渣土的坍落度很小，幾乎為零，隨著泡沫的添加量增大，坍落度也逐漸增加，泡沫添加比為30%～35%時達到較好的流動性，這時渣土的改良效果最好。

5.1.1.2砂礫石與泥質粉砂巖復合地層

應收賬款證券化的確認一般有兩種方法：其一，“風險與報酬”分析法；其二，“金融構成”分析法。第一個方法中，它使得資產證券化會計反應過于簡單。但隨著金融技術的飛速發展，高明的設計者利用金融工程技術設計出復雜的金融合約結構，從而實現改善資產負債比率的目標。因此，SFASNO.125《金融資產轉讓和服務及金融負債清償的會計》突破傳統，決定采用“金融構成”分析法。同時，SFASNO.77明確給出了三條標準來確認應收賬款：第一，轉讓人無條件地將應收款未來經濟利益的控制權轉讓給受讓人；第二，轉讓人對受讓人的責任必須在轉讓日期合理地估計出；第三，轉讓人只能根據追索權條款購回應收款。

1）泡沫劑改良。根據不同的砂礫石與泥質粉砂巖配比得到不同的泡沫添加比。砂礫層體積與總體積比值小于等于1／3時，泡沫添加比為15%～20%；砂礫層體積與總體積比值大于1／3而小于2／3時，泡沫添加比為25%～30%；砂礫層體積與總體積比值大于等于2／3時，泡沫添加比為30%～35%。砂礫石含量越少泡沫添加比越多。

2）泡沫和膨潤土同時改良。對于2種添加劑同時改良的情況，試驗中先確定膨潤土的水土比為8∶1，對渣土的添加比為5%。再對此渣土進行泡沫的添加改良，改良結果為：砂礫層體積與總體積比值大于等于2／3時，泡沫添加比在5%左右；在砂礫層體積與總體積比值大于1／3而小于2／3時，泡沫添加比為5%～10%。從試驗結果可以看出，對于復合地層，當膨潤土添加量一定時，坍落度具有只添加泡沫劑渣土改良類似的效果，砂礫石越少，泡沫添加量也越多。

5.1.2渣土改良分析

中子區間下行線試掘進過程中，由于地質條件的復雜性，較難掌控單一地質條件下的渣土改良配合比，前220環泡沫劑參數變化較大，渣土改良效果不一，但均在50～150 L波動，刀盤噴水量為5～8 m3；220～470環主要地質為泥質粉砂巖，泡沫劑為25～75 L，刀盤注水量4～10 m3；470環～接收井泡沫劑平均用量100 L左右，刀盤注水量7.5 m3左右。

中子區間渣土改良主要采用泡沫劑與水進行渣土改良，渣土改良統計參數如圖3和圖4。

中子區間下行線渣土改良效果統計如圖5所示。

圖3　中子區間渣土改良泡沫劑用量示意圖Fig.3 Consumption of foam in ground conditioning in ZhongZi running tunnel

圖4　中子區間渣土改良刀盤注水量示意圖Fig.4 Quantity of water injected through cutterhead for ground conditioning in ZhongZi running tunnel

圖5　渣土改良效果圖Fig.5 Effect of ground conditoning

5.2八八區間下行線

代表地層為富水礫砂層、上軟下硬地層及全斷面泥質粉砂巖。

5.2.1施工出現狀況

八八區間下行線始發段上部有40～50 cm的礫砂層，向下依次為強風化泥質粉砂巖、中風化泥質粉砂

巖，且根據八一廣場站主體施工情況分析，該區段巖層裂隙較發育，現場實測地下水水位較高（位于地面下6～8 m），水量補給充足，由于高地下水頭壓力的緣故，該段渣土改良難度極大。

始發初期出現降水水位無法達到巖面、14～15環突發性噴涌等情況，主要采取了以下措施：1）采取降水措施減少盾構隧道區域內水頭壓力；2）使用固態高分子聚合物作為常備渣土改良劑，并引進液態高分子聚合物及配套的注入設備，在掘進過程中利用配套設備直接注到螺旋輸送機進土口位置，進一步促進螺機進土口處形成土塞效應［11］，形成第2道防線抑制噴涌；3）采用分散劑浸泡刀盤預防結泥餅。

通過以上措施恢復掘進效果明顯，在第1環加入液態高分子聚合物后，未再出現噴涌現象，其高分子聚合物實際使用方法如下：

1）固態高分子聚合物作為常備渣土改良劑，在車站中板設置高分子聚合攪拌罐，采用管路運輸接入盾構內。高分子聚合物的配合比按照8‰～10‰的摻量進行攪拌，每環暫定為4～6 m3，同時根據現場地下水噴涌的情況可對高分子聚合物的摻量及注入量進行適量調整。攪拌好的聚合物主要注入土倉內，與土倉內的地下水反應，降低水壓，同時膠結土倉內粗顆粒形成土塞效應抑制噴涌。

2）采用進口液態高分子聚合物及配套的注入設備，在掘進過程中利用配套設備直接注到螺旋輸送機進土口位置，進一步促進螺機進土口處形成土塞效應，形成第2道防線抑制噴涌。液態高分子聚合物直接注入原液，每環暫定6～8 L，可根據現場地下水噴涌的情況進行適量調整。

在第18環復推使用約15 L液態高分子聚合物后，現場恢復正常，效果明顯。

八八區間下行線在559環發生噴涌、超挖等現象。后在刀盤所處地面位置562～565環下方發現空洞，造成異常情況的原因主要有：1）盾構在559環掘進時，地層剛好處于全斷面巖層與上軟下硬地層（上部礫砂下部泥巖）的地質突變界面，地下水量突變；2）隧道上方的中山路有一條直徑600 mm的雨污水管，年久失修常年滲漏，另外中山路段常年排水不暢，造成地下形成各種水囊及走水通路，盾構下穿過程中的擾動造成大量地層滯留水涌入土倉。

正常施工過程中渣土改良措施有：

1）推進過程中采取泡沫＋膨潤土溶液進行渣土改良。膨潤土作為常規的渣土改良劑，推進過程中持續地注入高濃度的膨潤土，其黏度控制在90～120 Pa·s。上軟下硬段地層（未加固段）采用康納特泡沫劑。為了增加泡沫劑的效果，將泡沫原液比例調整至4%，流量根據實際渣土改良情況進行調整，每環原液使用量控制在40～70 L。

2）高分子聚合物的使用。①液態高分子聚合物：開始推進或者推進過程中，若發現螺旋機背部壓力達到0.05 MPa及以上，停機狀態下，必須往螺機口注入液態高分子聚合物，每環原液注入量為10～15 L，注入后低速轉動刀盤10 min可恢復掘進。該項措施在上軟下硬未加固段一直作為常態措施，但實際施工中渣土偏干，出現過需注水改良或局部刀盤土體固結的情況。②固態高分子聚合物：若停機時間超過1.5 h，則應該使用濃度較高的固態高分子聚合物注入土倉，固態高分子聚合物溶液濃度為6‰～8‰，每環使用溶液量為4～6 m3，實際注入量根據土倉壓力值來調整。

5.2.2渣土改良分析

始發初期由于地下水豐富，取消刀盤噴水以泡沫改良為主，經過前期試掘進，在進入稅務局住宅樓及中山商住樓以后渣土改良參數逐步趨于平穩，泡沫劑用量在50 L左右，刀盤噴水在15 m3左右，后530～630環為上軟下硬未加固富水區域，對出現的幾次較大噴涌均及時注入高分子聚合物處理，除559環發生噴涌造成空洞外，其余情況均正常，保證了地面交通及周邊建筑物的安全。渣土改變參數統計如圖6和圖7所示。

圖6　八八區間下行線泡沫劑用量示意圖Fig.6 Consumption of foam in ground conditioning in BaBa running tunnel

圖7　八八區間下行線刀盤用水量示意圖Fig.7 Quantity of water injected through cutterhead for ground conditioning in BaBa running tunnel

6　結論與建議

6.1結論

南昌地鐵1號線土建五標采用泡沫劑及水，適當使用膨潤土、高分子聚合物抑制噴涌施工，獲得了較好的渣土改良效果，主要研究結論總結如下：

1）基于泥質粉砂巖及富水礫砂層地質條件下，選取泡沫劑作為渣土改良添加劑，在砂礫石與泥質粉砂巖的復合地層，可考慮添加一定量的膨潤土或高分子聚合物。這樣既能解決砂礫石地層中渣土流動性差、防噴涌等問題，又能解決在粉質泥沙巖中刀盤結“泥餅”的問題。

2）液態高分子聚合物作為常用抑制噴涌措施，在實際施工過程中應隨時關注渣土變化，避免對液態高分子聚合物注入量偏大導致渣土偏干、出現需注水改良或局部刀盤土體固結的情況。

3）通過項目渣土改良研究及實施效果分析，對盾構掌子面為全斷面泥質粉砂巖的區段，建議采用泡沫劑與分散劑溶液對渣土進行改良。對盾構掌子面為復合地層的區段，分3種情況考慮。①在砂礫層體積與渣土總體積之比小于等于1／3時，渣土改良方式采用泡沫劑與分散劑溶液；②在砂礫層體積與渣土總體積之比大于1／3而小于2／3時，改良方式采用膨潤土與泡沫劑溶液；③在砂礫層體積與渣土總體積之比大于等于2／3時，改良方式采用膨潤土與泡沫劑溶液，但膨潤土用量應增加，其中泡沫劑的濃度為3%，膨潤土的水土比為8∶1。

6.2建議

現場施工應嚴格控制液態高分子聚合物注入量，若注入量過大易導致渣土偏干，甚至局部刀盤土體固結，對渣土偏干可用加水緩解，對局部刀盤土體固結使用分散劑進行浸泡，但分散劑易引起地面坍塌，故在施工中必須注意高分子聚合物應適量增加，嚴禁超注。后續可對不同含水量及不同地質條件下的液態高分子聚合物注入后渣土改良的效果進行試驗研究，為現場施工提供理論參數。

參考文獻（References）：

［1］ 魏康林.土壓平衡盾構施工中泡沫和膨潤土改良土體的微觀機理分析［J］.現代隧道技術，2007，44（1）：73－77.（WEI Kanglin.Micromechanism analysis for the soil improvement by foam and bentonite in EPB shield tunneling ［J］.Modern Tunnelling Technology，2007，44（1）：73－77.（in Chinese））

［2］ 胡長明，崔耀，王雪艷，等.土壓平衡盾構施工穿越砂層渣土改良實驗研究［J］.西安建筑科技大學學報：自然科學版，2013，45（6）：761－766.（HU Changming，CUI Yao，WANG Xueyan，et al.Experimental study on earth pressure sand sediment improvement through the balance of shield construction［J］.Xi’an University of Arch.＆Tech：Natural Science Edition，2013，45（6）：761－766.（in Chinese））

［3］ 鄧彬，顧小芳.上軟下硬地層盾構施工技術研究［J］.現代隧道技術，2012，49（2）：59－63.（DENG Bin，GU Xiaofang.Study on construction technology of soft hard stratum shield［J］.Modern Tunnelling Technology，2012，49 （2）：59－63.（in Chinese））

［4］ 魏康林.土壓平衡式盾構施工中“理想狀態土體”的探討［J］.城市軌道交通研究，2007，10（1）：67－70.（WEI Kanglin.On the“Ideal soil”in the earth pressure balanced shield tunnelling［J］.Urban Mass Transit，2007，10（1）：67－70.（in Chinese））

［5］ 賀斯進.黃土盾構隧道膨潤土泥漿渣土改良技術研究［J］.隧道建設，2012，32（4）：448－453.（HE Sijin.Loess shield tunnel of bentonite slurry residue soil improvement technology research［J］.Tunnel Construction，2012，32（4）：448－453.（in Chinese））

［6］ 劉波，陶龍光，嚴繼華，等.廣州地鐵復雜紅層巖土SEM微觀實驗研究［C］／／中國土木工程學會第十屆土力學及巖土工程學術會議論文集.重慶：重慶大學出版社，2007：406－411.（LIU Bo，TAO Longguang，YAN Jihua，et al.Micro experiment research on red layer of rock and soil SEM complex in Guangzhou Metro［C］／／Chinese civil engineering society tenth soil mechanics and geotechnical engineering conference.Chongqing：Chongqing University Press，2007：406－411.（in Chinese））

［7］ 嚴輝.盾構隧道施工中刀盤泥餅的形成機理和防治措施

［J］.現代隧道技術，2007（4）：24－27.（YAN Hui.Mechanism of the formation and the prevention of clay cakes in shield tunneling［J］.Modern Tunnelling Technology，2007 （4）：24－27.（in Chinese））

［8］ 馬連叢.富水砂卵石地層盾構施工渣土改良研究［J］.工程科技，2009，30（1）：57－63.（MA Liancong.Study on ground conditioning for EPB shield in waterrich cobble ground［J］.Engineering Science and Technology，2009，30 （1）：57－63.（in Chinese））

［9］ 魏康林.土壓平衡盾構施工中泡沫和膨潤土改良土體的微觀機理分析［J］.現代隧道技術，2007，44（1）：73－77.（WEI Kanglin.Micromechanism analysis for the soil improvement by foam and bentonite in EPB shield tunneling［J］.Modern Tunnelling Technology，2007，44（1）：73－77.（in Chinese））

［10］ 朱偉，秦建設，魏康林.土壓平衡盾構噴涌發生機理研究［J］.巖土工程學報，2004（5）：589－593.（ZHU Wei，QIN Jianshe，WEI Kanglin.Research on the mechanism of the spewing in the EPB shield tunnelling［J］.Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2004（5）：589－593.（in Chinese））

［11］ 張成.雙螺旋輸送器與噴涌的有效預防和處理［J］.都市快軌交通，2009，22（3）：58－61.（ZHANG Cheng.Double screw conveyor adopted for prevention and treatment of water gushing［J］.Urban Rapid Rail Transit，2009，22 （3）：58－61.（in Chinese））

Ground Conditioning Technology for Shield Tunneling in Composite Strata in Nangchang

LIU Wei
（Jiangxi Zhongchang Engineering Consultant Co.，Ltd.，Nanchang 330088，Jiangxi，China）

Abstract：During shield tunneling in the composite strata consisting waterrich sand and silty sandstone in Nanchang，difficulties such as water／muck gushing，muck blocking，poor muck plasticity，waterrich muck and highlypermeable muck may be faced.In the paper，the ground conditioning applied in the construction of ZhongZi running tunnel and BaBa running tunnel on Line 1 of Nanchang Metro is studied.Conclusions drawn are as follows：1）Liquid highmolecular polymer may be taken as the common measure to control the water／muck gushing；Foam may be taken as the ground conditioning agent in silty sandstone geology and waterrich gravel sand strata；2）In the composite ground consisting of sand gravel and silty sandstone，some bentonite or highmolecular polymer may be added so as to solve such problems as low fluidity of mucks，water／muck gushing and muck blocking；3）Where the volume of the sand gravel is not more than 1／3 of the total volume of the mucks，foam and dispersing solution may be used for grounding conditioning；Where the volume of the sand gravel ranges from 1／3 to 2／3 of the total volume of the mucks，bentonite and foam solution may be used for grounding conditioning；Where the volume of the sand gravel is equal to or larger than 2／3 of the total volume of the mucks，bentonite solution（with the waterbentonite ratio being 8∶1）and foam solution （with the foam concentration being 3%）may be used for grounding conditioning，and the consumption of bentonite shall be increased.

Key words：Nanchang Metro；earth pressure balanced（EPB）shield；waterrich gravel sand；silty sandstone；composite ground；foam；highmolecular polymer；ground conditioning

作者簡介：劉衛（1971—），女，江西南昌人，2003年畢業于南昌大學，結構工程專業，碩士，高級工程師，現從事隧道工程技術工作。

收稿日期：2015－01－10；修回日期：2015－04－06

中圖分類號：U 455.4

文獻標志碼：B

文章編號：1672－741X（2015）05－0455－08

DOI：10.3973／j.issn.1672－741X.2015.05.011