波流數(shù)值水池模擬研究

吳梓鑫，朱仁慶，繆志剛，劉 珍，顧思琪

(江蘇科技大學(xué)船舶與海洋工程學(xué)院，江蘇鎮(zhèn)江212003)

在復(fù)雜的海洋環(huán)境中，波浪與水流通常是共同存在的.潮流、洋流、河口處徑流以及與波浪破碎有關(guān)的沿岸流、裂流及其所形成的近岸環(huán)流等水流會與波浪產(chǎn)生相互作用，使波幅、波高、周期等波浪要素發(fā)生變化，并使波浪發(fā)生折射甚至破碎.因此，研究波流的相互作用是開發(fā)海洋需要解決的關(guān)鍵問題，受到了國內(nèi)外科研人員的重視.1911年，Rayleigh發(fā)現(xiàn)在潮汐中存在著波流的相互作用.文獻(xiàn)［1-3］中通過實驗研究了水流對波浪要素的影響;文獻(xiàn)［4-5］中在數(shù)值理論方面做出了一定的貢獻(xiàn).但是，波流相互作用是極其復(fù)雜的非線性問題，其流動機理和作用特性仍需深入研究.隨著計算機技術(shù)的成熟，數(shù)值水池已具備了信息量豐富、計算結(jié)果精確的特點，加上其成本低、改變條件方便、重復(fù)性好等優(yōu)勢，數(shù)值水池已經(jīng)成為國際上研究海洋波浪問題的熱門方法.目前，眾多學(xué)者已經(jīng)通過推板造波［6］、源項造波［7］、速度入口［8］等數(shù)值方法模擬出理想波浪.然而針對波流相互影響的研究還很少，此外，波浪與剪切流作用的數(shù)值模擬更是被很多人忽視.文中基于軟件平臺FLUENT二次開發(fā)構(gòu)造二維數(shù)值波流水池，采用速度入口造波技術(shù)，不可壓縮粘性流體Navier-Stokes方程為控制方程，通過流體體積法(volume of fluid，VOF)追蹤自由液面，采用阻尼消波法在水池后方進行消波處理，成功模擬了波浪與均勻流及與剪切流共同作用的數(shù)值水池，并分析了水流對波浪的影響.

1 數(shù)學(xué)模型

1.1 控制方程

1)連續(xù)性方程:質(zhì)量守恒方程

對于不可壓縮流體，式(1)簡化為:

式中:ρ為流體密度;v為流場速度矢量.

2)N-S方程:動量守恒方程

假設(shè)流體粘性系數(shù)為常數(shù)，則不可壓縮流體的

運動方程，即N-S方程為:

式中:μ為動力粘性系數(shù);Fb為體力;p為壓強;S為應(yīng)變率張量.式(3)左端為單位體積流體的慣性力;右端第1項為單位體積的質(zhì)量力;第2項為作用于單位體積流體的壓強梯度力;第3項為粘性變形應(yīng)力;第4項為粘性體膨脹應(yīng)力.

對于不可壓縮流體，N-S方程簡化為:

1.2 邊界條件及自由液面追蹤方法

數(shù)值水池底部法向速度為零，即:

文中采用VOF法追蹤氣液交界面.定義體積分?jǐn)?shù)函數(shù)αq為單元內(nèi)第q相流體所占有全部的體積與單元總體積之間的比.若αq=0，表明該單元內(nèi)全部為空氣;若αq=1，則表明該單元內(nèi)都為液體;若0＜αq＜1，即為交界面.

每個控制體中，兩相的體積分?jǐn)?shù)之和為1，即:

兩相之間的流體界面通過求解體積分?jǐn)?shù)連續(xù)性方程來追蹤，第q相流體的體積分?jǐn)?shù)滿足連續(xù)性方程:

1.3 線性小振幅波理論

線性波又稱Airy波，對于無限水深平面線性波，其解為:

波面方程:

速度勢:

x方向速度:

z方向速度:

式中:H為波高;k=2π/λ;ω =2π/T;λ為波長;T為波浪周期;z為垂向坐標(biāo)(向上為正);z=0為靜水面.

1.4 消波理論

物理水池中，波浪傳播到另一端池壁，將會產(chǎn)生反射，因而需在水池末端設(shè)置消波裝置以消除反射波.對于數(shù)值水池，同樣需要在水池的后部進行消波處理.數(shù)值消波主要有阻尼消波法和多孔介質(zhì)消波法，這里采用阻尼消波法.

消波區(qū)內(nèi)，動量方程(二維)為:

式中:C(x)為消波系數(shù);υ為運動粘性系數(shù).

式中:c為系數(shù)，不同的數(shù)值水池其值不同，根據(jù)經(jīng)驗及試算，算例中c取10;λ為波長;x0，xL分別為消波區(qū)左、右邊界的x坐標(biāo)值;ρ為流體密度.

2 波流數(shù)值水池模擬

2.1 建模與網(wǎng)格劃分

采用ANSYS 14.5中GEOMETRY模塊建模.數(shù)值水池尺寸為30 m×5 m，水深3 m，水面以上為空氣，水池后部10 m為消波區(qū).用MESH模塊劃分網(wǎng)格，在波長方向上，單位網(wǎng)格長度為波長的1/100;在水深方向，為了更精確地捕捉到自由液面，在靜水面上下一個波高內(nèi)加密網(wǎng)格，網(wǎng)格高度為波高的1/60，在遠(yuǎn)離自由液面處網(wǎng)格漸疏.模型及網(wǎng)格劃分情況如圖1，2所示.

圖1 數(shù)值水池Fig.1 Schematic diagram of the numerical tank

圖2 網(wǎng)格劃分Fig.2 Schematic diagram of the grid

2.2 邊界條件及計算參數(shù)設(shè)置

水池左端AB設(shè)置為速度入口(velocity-inlet)，上方邊界AE為壓力入口(pressure-inlet)，底部BF為固壁(wall)，右端EF為壓力出口(pressure-outlet)，區(qū)域CEFD為消波區(qū).

采用FLUENT中二維非定常分離隱式求解器求解，壓力方程選用加權(quán)體積力格式(body force weighted)，壓力速度耦合方式采用PISO算法，體積分?jǐn)?shù)方法為幾何重構(gòu)(geo-reconstruct)，壓力參考值為一個標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，重力加速度為-9.81m/s2，時間步長為0.005s.

2.3 波浪數(shù)值水池驗算

為了驗證波流數(shù)值水池的正確性，首先對具有如下波浪要素的余弦波進行了數(shù)值模擬.

表1 余弦波Table 1 Cosine wave

圖3為波浪生成和傳播過程示意圖，上部分為空氣，下部分為水.可以看出，在t=30s時，水池已形成穩(wěn)定的波形.

圖3 波浪的生成和傳播過程Fig.3 Generation and propagation process of the wave

在數(shù)值波浪水池中x=1/5λ，λ(即x=5m)處設(shè)置波高儀以實時監(jiān)測波高.圖4為所監(jiān)測波高儀隨時間t變化時程曲線，藍(lán)色為數(shù)值計算結(jié)果曲線，紅色為理論曲線，可以得到其運動的周期為1.79s，與理論波形的周期基本吻合，波幅為0.148 m，與理論值誤差為1.33%.

圖4 自由液面坐標(biāo)時程曲線Fig.4 Time curve of the surface

圖5為消波區(qū)波形隨時間走勢圖，從圖中可以清晰看出波形衰減的過程，在水池最右端，波浪已基本完全消失，驗證了文中所用阻尼消波的可行性.

圖5 不同時刻消波區(qū)波形Fig.5 Waves′shape in the damping domain at different time

圖6為數(shù)值水池在靜水狀態(tài)和波浪狀態(tài)下的靜壓力云圖.a)圖顯示的是靜水狀態(tài)的壓力云圖，圖中壓力狀態(tài)呈分層分布，壓力從上至下逐漸變大，且最大靜壓力的值與理論值相當(dāng).b)圖展示的是波浪狀態(tài)下的壓力云圖，可以看出波谷處的靜水壓力值小于波峰處的靜水壓力值.從而進一步通過靜水和波浪兩個狀態(tài)分別驗證了數(shù)值模擬波浪的正確性.

圖6 靜水壓力云圖Fig.6 Hydrostatic pressure contours

2.4 波浪與均勻流數(shù)值模擬及分析

目前，為兼顧準(zhǔn)確性和工程需要，波浪和水流共同作用一般采取文獻(xiàn)［9］中提出的波流共同作用的流速場理論，即波流水平速度疊加法，其速度關(guān)系如下:

式中:uwc(x，z，t)為波流聯(lián)合場水平速度;uw(x，z，t)為波浪場水平速度;uc為均勻流場水平速度.

文中對流速uc=uw/4，uc=uw/8和uc=-uw/8的3種工況波流水池進行數(shù)值模擬，分別命名為算例1，2，3，uw=2.79m/s.為保證波流數(shù)值水池與上述單獨波浪水池結(jié)果的可比性，其幾何模型、邊界條件、物理屬性、計算參數(shù)設(shè)置以及消波區(qū)域設(shè)置與單獨波浪水池保持相同.

圖7為算例0～3波長方向x=15 m處波高時程曲線，通過比較可看出，由于水流的作用，形成穩(wěn)定波形所需時間發(fā)生了變化，當(dāng)波流同向時，流體對波浪具有推動作用，其傳播速度加快，形成穩(wěn)定波形較單獨波浪所需時間要短;反之，波流相向時，流體對波浪傳播具有阻礙作用，波流場形成穩(wěn)定波形則所需時間變長.

圖7 x=15m處波幅時程曲線Fig.7 Time curve of the wave amplitude at x=15m

對于無限水深，設(shè)L為波流場波長;A為波流場波幅;L0為單獨波浪場波長;A0為單獨波浪場波幅，根據(jù)文獻(xiàn)［10］，有

表2，3為波長和波幅計算結(jié)果分析表，數(shù)據(jù)顯示數(shù)值模擬很好地驗證了波流場中水流對波浪波長及波幅的影響.當(dāng)波流同向時，由于波速增大，波形被拉長，波幅減小;反之，波流相向時，波速減小，波形變窄，波幅增加.圖8為波長和波幅計算結(jié)果與理論值對比曲線，數(shù)值結(jié)果與理論結(jié)果基本吻合.

表2 波長計算結(jié)果Table 2 Calculation results of wavelength

表3 波幅計算結(jié)果Table 3 Calculation results of amplitude

圖8 計算結(jié)果與理論值對比曲線Fig.8 Contrast curve of the calculations and the theoretical values

2.5 波浪與剪切流聯(lián)合作用數(shù)值模擬

在實際工程應(yīng)用中，基本不存在完全的均勻流，海底河床等因素必然形成剪切流等非均勻流.文中對r=0.03，0.06，0.09和0.12的4種剪切率進行波浪與剪切流的數(shù)值模擬，分別記為算例4～7，水池幾何模型、邊界條件、物理屬性、計算參數(shù)設(shè)置以及消波區(qū)域設(shè)置與單獨波浪水池保持相同，在水深1.5m處，保持所加流速為波速的1/8，即uc=1/8uw.圖9為t=50s時4種工況波形圖，波長及波幅變化情況如表4所示.

圖9 t=50s時波形Fig.9 Waves′shape at t=50s

表4 波長、波幅計算結(jié)果Table 4 Calculation results of wavelength and amplitude

與單獨波浪場相比，疊加剪切流后，由于流的作用，波浪波長增加了，波幅則減小，變化趨勢與疊加均勻流一致.波長及波幅隨剪切率變化曲線如圖10所示，根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果，文中對波長和波幅進行函數(shù)擬合，結(jié)果如下:

圖10 λ/λ0及A/A0隨剪切率變化曲線Fig.10 Curve of λ/λ0and A/A0changing with the rate

3 結(jié)論

以商業(yè)軟件ANSYS中的FLUENT為平臺，通過加載UDF程序進行二次開發(fā)實現(xiàn)速度入口造波，采用VOF方法追蹤氣液兩項自由面，在水池后方動量方程中添加源項形成阻尼消波，成功建立了二維波浪、波流數(shù)值水池.

1)將設(shè)置造波邊界法應(yīng)用于FLUENT軟件，成功模擬了效果良好的單獨波浪以及波浪—均勻流和波浪—剪切流數(shù)值水池，驗證了該造波方式和所用阻尼消波技術(shù)的可行性;

2)通過在入口處定義波流疊加的邊界條件，模擬了波浪與不同流速聯(lián)合作用的波浪—均勻流數(shù)值水池.表明波流同向時，水流對波浪傳播具有推動作用，使波形變長，波幅減小;波流相向時，水流阻礙波浪傳播，使波形變短，波幅增加，與理論結(jié)果基本吻合;

3)模擬了波浪與不同剪切率剪切流聯(lián)合作用的波浪——剪切流數(shù)值水池，探究了剪切率對波流數(shù)值水池的影響，通過擬合，得到了波長及波幅與剪切率的函數(shù)關(guān)系，以便工程應(yīng)用.

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