采用中頻逆變電阻焊和閃光對焊焊接圓環(huán)鏈的對比研究

許祥平，李 恒，王錫嶺，陳恒強

(1.江蘇科技大學材料科學與工程學院，江蘇鎮(zhèn)江212003)(2.江蘇省交通技師學院，江蘇鎮(zhèn)江212006)(3.中國船級社鎮(zhèn)江辦事處，江蘇 鎮(zhèn)江212003)

礦用高強度圓環(huán)鏈是刮板輸送機、刨煤機和采煤機等煤礦機械的關(guān)鍵部件.圓環(huán)鏈在工作過程中既要承受彎曲載荷又要承受拉伸載荷，其工作環(huán)境非常惡劣.因此，煤礦工業(yè)中圓環(huán)鏈焊接接頭的質(zhì)量至關(guān)重要，其質(zhì)量高低將直接影響到煤炭生產(chǎn).隨著煤炭工業(yè)的迅速發(fā)展，煤礦機械趨向重型化，因此如何保證和提高礦用圓環(huán)鏈的性能指標和質(zhì)量級別，是我國制鏈技術(shù)躋身國際先進水平，促進煤炭生產(chǎn)的一項重要課題［1-2］.

閃光對焊技術(shù)日趨成熟完善，在圓環(huán)鏈的應用中已發(fā)展到相當高水平，但仍存在一些難以克服的問題.隨著電力電子技術(shù)的發(fā)展，20世紀80年代中期出現(xiàn)了逆變式點焊電源，使中頻逆變電阻對焊圓環(huán)鏈得到了迅速發(fā)展.中頻逆變電阻對焊圓環(huán)鏈是現(xiàn)階段最新的中小直徑圓環(huán)鏈焊接方法，由此可獲得較高的焊接質(zhì)量、生產(chǎn)效率和經(jīng)濟效益，焊后無須清除毛刺，節(jié)能降耗顯著，成本低、飛濺少、對環(huán)境污染小，是今后圓環(huán)鏈焊接的主流方向［3-5］.

文中采用中頻逆變電阻焊和閃光對焊方法分別焊接大直徑高等級圓環(huán)鏈，優(yōu)化焊接工藝參數(shù)，對比分析了焊接工藝、接頭性能及微觀組織等.

1 材料與方法

文中選用的母材為80級20Mn2圓環(huán)鏈用鋼［6-7］，其尺寸為 Φ 22mm ×66mm ×30 mm.將原材料酸洗，然后拉絲并進行退火處理，再將盤好的圓環(huán)鏈材料進行酸洗處理.酸洗后的材料分兩種方式進行，一種是用HHB型編鏈機將原材料編成鏈條，用JYW型中頻逆變電阻焊機對圓環(huán)鏈進行對接焊接;另一種是將原材料編鏈，利用UNT系列閃光對焊機對圓環(huán)鏈進行對接焊接.

焊接后統(tǒng)一進行拉伸校正，采用IGP雙電源系列中頻淬火機進行“淬火+回火”處理，淬火參數(shù)為中頻135±8 kW、淬火溫度920±25℃，回火溫度為435±30℃，測試每組試樣的破斷力和延伸率.

連接后的試樣沿縱向剖開，打磨拋光后用HCl+FeCl3+H2O溶液腐蝕，用掃描電子顯微鏡JSM6480分析試樣的微觀形貌.

2 結(jié)果與分析

2.1 編鏈及焊接工藝對比

HHB 編鏈機的工藝程序:通過夾鉗口將20Mn2鋼送到給料機擋塊上后，將其截成一定長度的毛坯.移動滑塊把毛坯送到心棒上，將其彎成U形，兩個與上述滑塊成垂直運動的滑塊將鏈環(huán)的端部擠彎，直至接頭部分留有稍大于母材直徑的空隙為止;接著鏈環(huán)前進到另一位置，在那里將已編結(jié)好的、并用翻轉(zhuǎn)器回轉(zhuǎn)90°的環(huán)鏈通過接頭空隙放入新的環(huán)鏈，再用第三對滑塊將接頭壓緊，重復此動作，從而形成環(huán)環(huán)相扣的鏈條.在完成編鏈后，圓環(huán)鏈會由傳送機送至中頻逆變電阻焊機上進行焊接.JYW系鏈條自動對焊機是參照德國先進技術(shù)，采用電阻2次通電法焊接低碳合金鋼起重鏈條，鏈環(huán)的輸送、旋向、焊接、鐓鍛、去毛刺等十九道工序通過編碼器和PC機控制，可進行手動、點動、半自動和全自動操作.

閃光對焊方法所采用的JC23-63A開式可傾壓力編鏈為機械傳動圓環(huán)鏈成型，其示意圖見圖1.電機啟動時，通過三級皮帶輪和兩級齒輪變速，帶動組合凸輪組旋轉(zhuǎn)，送料風缸送料，將棒料從料斗推至成型模之間，夾緊凸輪帶動卡嘴機構(gòu)使成型模將棒料10壓緊;壓桿凸輪2、4帶動壓桿機構(gòu)13，使棒料壓緊;雙彎曲凸輪帶動雙彎曲機構(gòu)12，將棒料兩端同時壓彎，回程，合口;凸輪帶動合口機構(gòu)8，通過合口沖頭將圓環(huán)頂壓閉合，回程，機械手凸輪組3送鉗，夾環(huán)退回，轉(zhuǎn)向凸輪1將環(huán)轉(zhuǎn)90°，接著送進鏈環(huán)，送料風缸再次串環(huán)送料，這樣周而復始，依次循環(huán)。在鏈環(huán)直臂中留下一小小間隙，鏈環(huán)肩部通上電流并使其焊口端面接近直至局部相互接觸，利用大電流加熱接觸點，逐漸使端面的金屬熔化成液態(tài)，直至達到設定溫度時快速施加一頂鍛力以完成焊接.

圖1 機械傳動圓環(huán)鏈編鏈成型部分示意圖Fig.1 Schematic diagram of making up the round-link chain

對比兩種工藝方法可以看出:中頻逆變電阻焊焊接圓環(huán)鏈的生產(chǎn)過程是全自動化的，從編鏈到焊接再到去除毛刺，都不需要工人操作，從而大大減少了工作量和勞動強度。而閃光焊焊接時，圓環(huán)鏈需由工人一環(huán)一環(huán)的進行手工焊接，焊后還要清除毛刺，這在很大程度上增加了工作量和勞動強度.中頻逆變電阻焊的焊接過程中，飛濺很少或基本沒有，焊接時弧光較小;而閃光焊焊接過程中，飛濺很大且弧光也很大，需在焊接時用一薄板擋在前方，而且閃光焊時焊接熱損耗量大，使得周圍環(huán)境溫度較高，工作條件較惡劣.

2.2 接頭性能的對比

將相同成分及尺寸的母材分別采用中頻逆變電阻焊和閃光焊進行焊接，實驗中采用相同的熱處理工藝，最后用拉伸試樣機拉斷，所得焊接接頭性能見表1～4.

表1 中頻逆變電阻焊工藝參數(shù)Table 1 Process parameters of medium frequency inverter resistance welding

表2 中頻逆變電阻焊焊接所得數(shù)據(jù)Table 2 Breaking force and elongation rate of medium frequency inverter resistance welding

表3 閃光對焊工藝參數(shù)Table 3 Process parameters of flash butt welding

表4 閃光對焊焊接所得數(shù)據(jù)Table 4 Breaking force and elongation rate of flash butt welding

由表2和表4可以看出，中頻逆變電阻焊對焊圓環(huán)鏈所得接頭的性能較閃光焊要好.

2.3 接頭微觀組織的對比

1)圖2為用中頻逆變電阻焊方法所得試樣1-1的接頭金相圖.圖中為粒狀貝氏體組織，在鐵素體基體中分布著許多小島，這些小島無論是殘留奧氏體、馬氏體，還是奧氏體的分解產(chǎn)物都可起到第二相強化作用.圖中小島所占面積較大，因而其抗拉強度和屈服強度都很高，其破斷力達到810kN(抗拉強度為1066 MPa).

圖2 試樣1-1焊縫處微觀組織Fig.2 Weld line microstructures of sample 1-1

圖3為試樣1-4的接頭金相圖.圖中為下貝氏體組織，其鐵素體和碳化物的顆粒較小，其中鐵素體的含碳量高于上貝氏體.在圖中下貝氏體呈針狀，可以在奧氏體晶界上形成，但更多的是在奧氏體晶粒內(nèi)沿某些晶面單獨或成堆地長成針葉狀，具有較好的綜合性能，其破斷力達到824 kN(抗拉強度為1085 MPa).

圖3 試樣1-4焊縫處微觀組織Fig.3 Weld line microstructures of sample 1-4

2)圖4為閃光對焊方法所得試樣2-1的接頭金相圖.圖中大部分區(qū)域呈板條狀組織，板條群由一束束板條束組成，每一束內(nèi)部板條平行，束與束之間相交，故為典型的板條馬氏體組織，因此焊縫具有很高的強度和良好的韌性，同時還具有脆性轉(zhuǎn)折溫度低、缺口敏感性小等優(yōu)點.但是圖中還有少部分區(qū)域為上貝氏體組織，鐵素體晶粒和碳化物顆粒較粗大，碳化物呈短桿狀平行分布在鐵素體板條之間，鐵素體和碳化物分布具有明顯的方向性.這種組織狀態(tài)使鐵素體條間易產(chǎn)生脆斷，鐵素體條也可能成為裂紋擴展的途徑.其破斷力達到706kN(抗拉強度為929 MPa)，綜合性能不如中頻逆變電阻焊得到的組織性能.

圖4 試樣2-1焊縫處微觀組織Fig.4 Weld line microstructures of sample 2-1

圖5為閃光對焊方法所得試樣2-2的接頭金相圖.圖中大部分為上貝氏體組織，呈針狀，它可以在奧氏體晶界上形成，但更多的是在奧氏體晶粒內(nèi)沿某些晶面單獨或成堆地長成針葉狀，具有較好的綜合性能.在圖中右側(cè)可以明顯看出還有少部分的白色羽毛狀、平行的下貝氏體，它將影響試樣的綜合性能，其破斷力為773 kN(抗拉強度為1 017 MPa)，比中頻逆變電阻焊所得組織的性能低.

圖5 試樣2-2焊縫處微觀組織Fig.5 Weld line micro structures of sample 2-2

2.4 接頭斷口形貌的對比

1)圖6為閃光對焊方法下所得試樣2-4的拉伸斷口微觀形貌.圖中出現(xiàn)了大量等軸韌窩，在韌窩底部有少量夾雜物或析出相粒子，這是20Mn2鋼中微量合金元素Cr、Ni、Mo形成的沉淀強化相，可使材料具有很高的強韌性.圖中還存在少量橢圓形剪切韌窩，表明該斷口為塑性斷裂，其破斷力為697 kN(抗拉強度為917MPa)，延伸率為19.04%.

圖6 試樣2-4的微觀斷口形貌Fig.6 Macro fracture morphology of sample 2-4

圖7為閃光對焊方法下采用焊接電流75.6 kA，頂鍛量3.4mm，預熱電流70.59kA獲得的拉伸斷口微觀形貌.圖中有少量的剪切韌窩以及大量的冰糖狀、細瓷狀的沿晶脆性表面，還有少量的河流花樣表面，說明該斷口為脆性斷裂，其塑韌性較低，破斷力為472kN(抗拉強度為621MPa)，延伸率為8.08%.

圖7 較低性能的微觀斷口形貌Fig.7 Macro fracture morphology of low properties samples

2)用中頻逆變電阻焊得到的所有試樣中，大部分破斷力都能達到700kN(抗拉強度為921 Mpa)以上，在拉伸試樣過程中斷口均斷在母材上，說明焊接接頭處的性能良好，均超過母材性能.少數(shù)斷在焊縫上的試樣，其破斷力都不超過450 kN(抗拉強度為592MPa)，說明主要是受工藝參數(shù)的影響.圖8為中頻逆變電阻焊方法采用焊接電流40.5 kA，頂鍛量4.5mm，焊接時間1380ms獲得的微觀斷口形貌圖.圖中組織明顯均為細瓷狀、冰糖狀沿晶脆性斷裂表面，其破斷力僅為220kN(抗拉強度為290 MPa)，延伸率僅為4.04%.

綜上所述，工藝參數(shù)對中頻逆變電阻焊接頭性能的影響較大，在合適的工藝參數(shù)下連接圓環(huán)鏈，中頻逆變電阻焊方法所得接頭性能較優(yōu)于閃光對焊方法所得接頭性能.

圖8 最低性能的微觀斷口形貌Fig.8 Macro fracture morphology of lowest properties sample

3 結(jié)論

1)在圓環(huán)鏈的焊接過程中，中頻逆變電阻焊的編鏈和焊接工藝過程具有生產(chǎn)自動化程度高、生產(chǎn)效率高、生產(chǎn)環(huán)境好、焊后無需清除毛刺、產(chǎn)品合格率高等優(yōu)點.

2)在各自最優(yōu)工藝參數(shù)條件下，根據(jù)力學實驗、微觀組織及斷口形貌對比分析，得出中頻逆變電阻焊方法所得接頭性能優(yōu)于閃光對焊方法所得接頭性能.

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