某高層建筑實測風場和風壓的相關性研究

李正農, 李紅益, 羅疊峰, 潘月月

(湖南大學 建筑安全與節能教育部重點實驗室, 長沙 410082)

某高層建筑實測風場和風壓的相關性研究

李正農, 李紅益*, 羅疊峰, 潘月月

(湖南大學 建筑安全與節能教育部重點實驗室, 長沙 410082)

通過對臺風“天兔”登陸時廈門沿海某高層建筑的風場及建筑物迎風墻面風壓的現場實測數據進行分析，研究了高層建筑風場和其迎風墻面風壓的狀況及它們的相關性。對臺風登陸前后的風場和風壓數據進行的分析表明：城市上空強風“天兔”的湍流度不是很大，且隨著風速的增加變化比較平穩；迎風墻面各測點的風壓系數呈現出中間大、兩頭小的特征，但差別不是很大。在不同平均風時距和不同來流風向角條件下，對迎風墻面風場和風壓的相關性進行了分析。結果表明：當基本時距取為3s時風場同風壓的相關性較高，當來流風向垂直于結構迎風墻面時，風場同風壓場的相關性比較大。

高層建筑；現場實測；風場；風壓；相關性

0 引 言

由于現代高層建筑呈現出質量輕、柔性大、阻尼低等特點,其對風的敏感性也隨著這一特征的放大而增加，高層建筑(尤其是沿海多臺風地區的高層建筑)的風荷載研究變得越來越重要和必不可少。 現場實測作為結構風荷載研究最直接、最有效的方法之一，近年來在國內風工程領域逐步興起，并取得了一些實質性的突破和發展。但由于受臺風實測全尺度測量條件、露天環境惡劣、實測成本高等因素的制約,結構抗風的實測研究相對來說還比較少，特別是高層建筑結構抗風方面的實測數據更是缺乏，開展這方面的現場實測, 對高層建筑抗風具有十分重要的意義[1-2]。

研究分析各國的結構設計荷載規范可知[3-4]，在風荷載計算時，首先需要確定的是基本風速和基本風壓，而這又與平均風速的確定直接相關。平均風速與所取某一中心時刻附近的時距有關，隨著所取平均風時距的縮短，對應于這一時距的最大平均風速將增大，因為在較小的時距內能集中反映較大波峰的影響[5]，而較小的波峰未能得以反應。各國荷載規范對平均風時距的規定不盡相同，國際上許多國家(包括我國) 將平均風速計算時距值取為 10min，但也有國家取為1h(如加拿大等)，甚至有的國家取為3～5s時距的瞬時風速(如美國規范取為3s)。英國規范規定對所有圍護構件、玻璃及屋面，都采用3s陣風風速。對于豎向和水平最大尺寸大于50m的房屋或結構物，采用15s的平均風速。顯然在風荷載計算時，取不同的時距得到的結果是不同的。對于超高層建筑而言，究竟時距長度取何值時最為適宜，在國內外尚沒有定論。本文通過對廈門觀音山商業運用中心11號樓在臺風“天兔”登陸時的風場及其迎風墻面風壓的實測數據進行了相關性分析, 研究了時距和來流風向角對風場和風壓相關性大小的影響, 以供今后在高層建筑抗風研究中，在基本時距選取時作一個參考。

1 觀測位置和儀器

為了獲取在臺風“天兔”作用下超高層建筑的風場特性及建筑迎風墻面風壓場特征，在位于廈門觀音山商業運營中心的11號樓頂部安裝了一個風速風向儀，風速風向儀安裝位置如圖1所示，其高出屋面柵欄6.4m，超出柵欄4.2m，比前方屋面高出約15m。并在該棟樓的第17層(避難層)幕墻外表面布置了18個風壓測點。該樓距離海邊大概450m左右，地貌類別為A類。該建筑主體為36層，地上部分的高度為149.8m。現場實測中采用RM Young 05103v螺旋槳式風速風向儀，在實測時，風速儀零度風向角對應的地理方向為正北方向，角度按順時針方向遞增(圖2)，此處定義結構主軸X向為建筑物的長邊方向，結構主軸Y向為建筑物的短邊方向；在該樓的第17層(避難層，離地面的高度約為70m)開展風壓實測，風壓傳感器采用CY2000FA1P型風壓傳感器。風壓傳感器粘貼在東北和東南的外墻面上，測點布置如圖2所示，共布置了18個測點(本文只采用了1～15測點的數據)。當臺風“天兔”2013年9月20日16 時32分登陸福建沿海地區時，對該樓的樓頂風場和避難層的風壓情況進行了現場實測，風速和風壓的實測頻率分別為20Hz和25.6Hz，同步連續記錄了從2013年9月20日16時至9月23日9時長達65h的風場及風壓數據。

圖1 實測現場信息圖Fig.1 The scene graph of measured information

2 數據的選取

論文在數據選取時，主要選取風向角與迎風墻面基本垂直范圍內的風場數據。同時，文獻[10]中指出風壓傳感器所測到的風壓理論上為垂直于墻面的風壓，平行于墻面的部分可以忽略。因此，本文提取風速垂直于墻面的分量進行分析。并且，在風速的分解中發現，所取風向范圍內的橫風向風速很小，基本可不做考慮。在后續的風場參數的定義中均以垂直于墻面的風速分量作為基本參數進行定義與計算分析，以保持風場參數方向與所測風壓一致。

根據上文的分析，本文在進行數據選取時，選取了來流風向角基本與建筑物迎風墻面垂直，風速變化比較平穩的一段4h內風場時程作計算分析，風壓取時間上同風場同步的實測風壓數據。基于以上考慮，本文對實測風速進行如圖2所示的Y和X兩個方向進行實時分解，得到Y方向的風速時程，在此基礎上再求Y方向的平均風速和湍流度等風場特性值。

圖2 風壓傳感器的平面布置圖Fig.2 Plan view of wind pressure sensor location

圖3 實測流程線路圖Fig.3 Flowchart of measurement

3 實測風場特性

3.1 平均風速和風向

實測的風速、風向記錄分為2個時間序列，即水平風速u(t)和風向φ(t)。其隨時間變化的時程圖如圖5所示。風速可根據以下公式分解為2個坐標軸方向的分量ux(t)(建筑物長邊方向)和uy(t)(建筑物短邊方向),如圖4所示：

(1)

(2)

計算分析取T為基本時距，Y方向的平均風速U和水平風向角可表示為：

(3)

(4)

圖4 風速、風向示意圖Fig.4 Coordinate of wind speed and wind direction

圖5 水平風速風向及Y方向風速時程

Fig.5 Time series of the horizontal wind speed and direction， wind speed inYdirection

實測風速儀零度風向角對應于地理上的正北方向，而上述Y方向與地理正北方向之間的夾角為39°(風向角沿著順時針方向增大)。本文所有提及的風場特征值(除風向角外，其它的風場特征值)，如無特別說明，均指實際量在Y方向的分量。

經公式(2)實時分解后Y方向的風速時程如圖5(c)所示，由于所取風場數據段的風向角基本與建筑迎風墻面垂直(Y方向)，因此經公式(2)分解后Y方向的風速時程同水平風速時程相比，其值變化不大，變化趨勢基本一致，由于所取水平風速可假定是平穩隨機過程[6]，因此Y方向的風速時程也可以認為是平穩隨機過程。

在本次臺風實測的時程數據中選取4h的實測數據進行分析，以10min為基本時距的Y方向平均風速和風向圖如圖6所示，本次觀測的Y方向分量風的總體平均風速為11.08m/s，最大10min平均風速為12.46m/s，順風向的最大瞬時風速為16.77m/s。實測的平均風向角先變大，然后趨于平穩，平均風向處于東北偏東方向。由圖及以上分析可知風速和風向變化較為平穩，表明臺風登陸后，陸地上的風速和風向趨于穩定。此外，同水平方向平均風速相比，Y方向的平均風速略小，但其變化趨勢基本一致。

圖6 10min Y方向平均風速和平均風向時程，水平平均風速時程

Fig.6 Time series of 10min mean wind inYdirection and mean wind direction，the level of average wind speed

3.2Y方向分量風的脈動風速均方根值和湍流度

在結構抗風中，風的湍流特征對于柔性結構的共振和剛性結構的振動有著重要的作用。湍流度是結構抗風設計中基本的湍流特征信息之一。Y方向風的脈動風速、湍流度、脈動風速均方根值定義公式如下：

(5)

(6)

(7)

風場中脈動風速的變化過程可以看作是一個隨機過程[6-8]，進而可利用隨機過程理論建立脈動風速模型,在滿足工程計算精度要求的前提下，可以假定脈動風速是零均值的平穩隨機過程[9]。理論上，假定脈動風速和脈動風壓是平穩隨機過程(對本文公式(5)等號兩邊求平均，可知等號右邊的值為0)。但是，通過現場實測得到的脈動風速和脈動風壓的均值不是0，而是接近于0的值，且隨著基本時距的增大而趨向于0。因此，本文采用脈動風壓的均方根，并分析基本時距對兩者之間的相關性的影響規律。以10min作為基本時距，選擇垂直于建筑物迎風墻面方向的脈動風速均方根值做為脈動風速特征值，其隨時間的變化歷程如圖7(a)所示。從圖中可以看出，在所取的4h內的脈動風速均方根值歷程中，在小范圍內有較大波動，但波動范圍不大，總體變化比較平穩。

圖7(b)描述了Y方向實測風速的10min平均湍流度，湍流度的變化范圍為7.8%～12.3%，平均湍流度為9.3%，可以看出10min平均湍流度的變化平緩，波動不是很大。

4 實測風壓特性

4.1 高空實測墻面的風壓特征

實測風場是隨機的，因此風速和風向是隨機過程，導致建筑物表面所測得的風壓顯然也是隨機過程[9]。由于來流與建筑物呈一交角，因此作用于建筑物表面的風壓可分為沿法線方向和切線方向的2個分量，由于空氣的粘性很小，抗剪能力較差，因此起主要作用的是沿結構法線方向的風壓[10]，即垂直于結構表面的風壓。同風速一樣，風壓也可以提取一系列代表風壓的特征值，本文主要計算了建筑物表面實測的平均風壓、脈動風壓均方根值。平均風壓的計算公式如下:

圖7 脈動風速均方根值和湍流度時程Fig.7 Variation of fluctuating wind speed and turbulence intensity

(8)

T為計算時所取基本時距，本節T的取值為10min，其它時距下也可以采用該式求解。

由于風場的隨機性，由前文可知，脈動風速為一定時距上均值為零的平穩隨機過程，因此脈動風壓也可以認為是一定時距上均值為零的平穩隨機過程，因此，同3.2節中的脈動風速一樣，將脈動風壓均方根值作為風壓脈動的特征值，用于后文的相關性分析，其定義如下：

(9)

T為計算所取的基本時距，同前面風場特性的定義一致。 以10min為基本時距，計算了迎風墻面測點7的平均風壓和脈動風壓均方根值與風場同步4h內時間變化歷程，如圖8所示。

從圖8和圖6(b)、圖7(a)對比可以看出，風壓的變化趨勢同風場特性的變化趨勢相一致，說明實測風場數據與實測的風壓數據呈現某種程度的相關性，對于迎風墻面的其它測點采用同樣的方法分析，得到類似的結論。對于其它時距條件，也可以采用同樣的方法進行分析與計算。

圖8 10min平均風壓和脈動風壓均方根值時程

Fig.8 Time series of 10min mean wind pressure and the RMS value of fluctuating wind pressure

4.2 風壓系數

根據文獻[11],在風壓的全尺度實測中，平均風壓系數定義如下[11]：

(10)

各測點的風壓系數值如表1所示。平均風壓系數呈現中間大、兩頭小的規律，且均為小于1的正值，但靠近東邊的測點與靠近西邊的對稱測點相比，平均風壓系數要大，這可能與風是從東北偏東方向吹來有關。各測點均方根風壓系數有類似規律。

表1 各測點風壓參數值Table 1 Pressure coefficients of each test point

圖9為各測點在10min時距下的平均風壓系數隨風向角變化趨勢。由圖可知，迎風墻面各測點隨著風向角的變化趨勢基本趨于一致，從中間測點往兩邊測點呈現遞減的規律，這可能與轉角處的脈動較大有關。在不同風向角下，靠近北面的各測點平均風壓系數隨風向角的增大而減小，而靠近南面的各測點的平均風壓系數隨風向角的變化趨勢剛好相反，中間測點隨著風向角呈現先增大后減小的趨勢。這說明同來流風向靠近的測點風壓更大，而遠端的測點相對要小。中間測點始終是最大的，這可能與靠邊測點的脈動較大有關。

圖9 不同風向角下各測點的平均風壓系數

Fig.9 Mean pressure coefficient distributions of every test point in different wind directions

5 相關性分析

相關性分析是指對兩個或多個具備相關性的變量元素進行分析，從而衡量兩個變量因素相關程度的一種分析手段。參與分析的各元素之間需要存在一定的聯系或者概率才可以進行相關性分析[12]。由前文可知，風場和風壓顯然滿足相關性分析的條件。

為了探討基本時距和風向角對風場和風壓相關性的影響, 本文將根據前述實測所獲得的風場數據和風壓場數據，通過相關性分析的方法研究在不同的時距條件下兩者之間的相關性, 進而通過比較在不同時距條件下的相關性,確定相關性較大時所對應的時距。另外對比了10min基本時距時，不同來流風向角下二者的相關性，以期得到相關性最大時來流的角度。具體的計算方法和公式介紹如下。

5.1 相關性及其計算[13]

對于一組復雜數據可以使用一定的數學手段產生一個相對簡單的類結構，進行“相關性”或“相似性”分析，最常用的是使用相似系數Cxy來表示指標x和指標y之間的相似關系。Cxy的取值在-1～1之間,其絕對值越接近1，表示指標x和指標y之間的關系越密切，其絕對值越接近0，表示指標x和指標y之間的關系越疏遠。對于兩條曲線形狀變化規律之間的間隔尺度，常用的相似系數有夾角余弦和相關系數。

(1)夾角余弦；這是受相似形的啟發而來，對于兩條曲線，如果長度不一，但是形狀相似，當長度不是主要矛盾時，可以定義一種相似系數來表示兩條曲線之間比較密切的相似關系從而加以描述。通常用夾角余弦來描述這種關系，其定義為

(11)

式中，vkx,vky表示所要研究的兩個指標向量，在本文研究分析中，vkx分別對應于平均風速、脈動風速均方根值和湍流度；vky分別對應于平均風壓、脈動風壓均方根值，k表示指標向量的第k個元素，n表示指標向量中元素的個數。

(2)相關系數；相關系數Cxy就是求將數據標準化 (將指標向量的每個元素減去指標向量元素平均值) 后的夾角余弦。為了簡便計，在計算分析時，相關性系數取計算各指標向量之間的夾角余弦。

5.2 相關性分析結果

在研究不同時距和不同來流風向角下風場與建筑物迎風墻面風壓場的相關性時，集中計算了在不同平均風時距和不同風向角下平均風速同平均風壓，脈動風速均方根值、湍流度分別同脈動風壓均方根值的相關性。從數理統計的角度而言，參與計算的數據個數的多少對于相關性系數的值有一定的影響。

5.2.1 不同的基本時距條件下風場和風壓的相關性分析結果

在總的采樣時間長度相同，不同基本時距條件下劃分的數據段個數顯然是不同的，平均風時距越大劃分的數據段個數越少，而采用上述相關性分析方法，數據段個數的多少會直接影響到計算得到的相關系數值。因此，為了體現最后結果的一般性，本文分別取等時間長度(取計算總時長為1h)和等數據段個數(在不同時距條件取相同的數據段個數(60個))兩種情況進行分析。本文選取了1s，2s，3s，10s，0.5min，1min，3min，10min共8個時距下的相關性分析。

(1) 等時間長度時的相關度

取計算的時間長度為1h，在此條件下，計算得到了在不同時距條件下，平均風速同平均風壓以及脈動風速均方根值和湍流度分別同脈動分壓均方根值的的相關性。具體計算結果如圖10所示。

由圖10可知，對于脈動風速均方根值同脈動風壓均方根值以及湍流度同脈動風壓均方根值的相關性變化趨勢基本一致，由脈動風速均方根值同湍流度的關系可知，此時平均風速對其相關性的影響較小。具體來說，當時距小于3s時，相關性呈現陡降的趨勢，當時距取為1s時，基本上沒有相關性。這可能與脈動風速的周期正好處于這一時距段，因而得到的數據隨機性大有關。當時距處于3s～0.5min的區間時，相關性呈現穩步遞增的趨勢，變化相對比較平穩。當時距大于0.5min時，相關性系數基本呈一常數。分析原因可知，隨著時距的增大，脈動的瞬時性減弱，而呈現出長時距上的整體平均，偏離脈動風自身的周期越大，這種現象越為明顯。平均風速同平均風壓的相關性在時距大于等于3s這一時距區間內基本呈現和上述脈動風速均方根值和脈動風壓均方根值之間相同的變化趨勢。當時距小于3s時，雖然相關性系數有所下降，但下降得不多，且在這一低時距區間內，還呈現出一定的相關性。這可能與平均風的計算分析與脈動風的周期計算相關不大有關系，再有，當時距小時參與相關性計算的數據個數比時距大時要多，更能詳盡描述兩條曲線的變化趨勢，因此，在較小的時距段均呈現較低或幾乎沒有相關性。此外，為了分析迎風墻面各個測點的相關性，分別對迎風墻面中間測點7、邊測點1和邊測點15進行了分析，由圖可知3組數據下的相關性曲線走勢基本相同，對其它的測點進行同樣的分析也有類似的結果。這說明，迎風墻面各個測點的風壓同風場有一致的相關性。

圖10 風場和風壓的相關性

Fig.10 The correlation between the measured wind field and wind pressure

(2) 等數據個數時相關性結果

在相關性系數計算的數學模型中，參與計算的數據個數對相關性系數值有影響。當參與分析的數據個數比較少時，不能詳盡描述2個隨機變量之間或2條曲線變化趨勢的相似程度，這往往會導致計算出來的相關性系數比較大。為了消除這種影響，對不同時距條件下的數據均取60個進行分析。

由圖11可知，取相同數據個數分析時，在時距大的區間內相關性有所降低，而時距小的區間內相關性有所增加。具體來說，對平均風速和平均風壓之間的相關性，當時距小于等于2s時，基本為一常數，同圖10比較可知，在這一時距區間內相關性增大，說明參與分析的數據個數越少，相關性會越大。3s～2s的區間存在陡降趨勢，當大于3s時，呈現遞減趨勢，但是變化不大。在這一時距區間內有所減小，說明時距的影響對平均風成分的影響是有限的。對脈動風速均方根值和湍流度同脈動風壓均方根值的相關性，當時距小于等于2s時，相關性基本呈一常數,3s～2s的區間存在陡降趨勢。說明所取時距小于脈動風速的周期時，由于脈動風場的瞬時性，在此時距區間內的相關性較低，由于參與分析的數據個數相對圖10的情況來說很少，因此分析時還是有很小的相關性。3s～0.5min的區間內，基本呈一常數，當時距大于0.5min時，相關性呈下降趨勢，且下降比較多。這可能與所取時距過長，脈動成分表現出被中和抵消的情況有關，但同圖10的情況相比，相關性下降較多，這與在大的時距區間參與分析數據的個數比圖10的情況要多有關。綜合以上分析可知，基本時距取3s時,風場和風壓之間各參數的相關性較大。

5.2.2 不同來流風向角下相關性結果

取來流風向角穩定在42°～65°時，1h的風場和風壓數據，集中研究了當基本時距取10min時，在不同風向角下平均風速同平均風壓，脈動風速均方根值和湍流度分別同脈動風壓均方根值的相關性。當來流風向同建筑物表面呈一夾角時，隨著相交角度的變化，風壓隨著風速變化的影響程度顯然是不一樣的。在不同風向角下，風場同風壓的相關性如圖12所示。

圖11 風場和風壓的相關性

Fig.11 The correlation between the measured wind field and wind pressure

由圖12可知，隨著來流角度的增大，相關性系數呈現先增大后減小的規律，表明來流風向角對相關性影響較大，由于規定正北方向為來流風向的零度角，當來流風向為39°時，來流風速恰好與建筑物迎風墻面垂直，由圖可知當風向角為39.4°，各測點風場同風壓之間各個對應參數之間的相關性最大。說明來流風向與迎風墻面垂直時，相關性最大。對于其它風向角下的相關性，當風向角從39.4°往兩邊變化基本呈對稱遞減的特征。因為建筑物表面粘貼的風壓傳感器所能感應到的風是垂直于建筑物表面方向的風速分量，因此由分析可知，當風速垂直吹向風壓傳感器時，測到的風壓更能準確地反映風速大小的變化，兩者的變化趨勢自然會呈現高度的相似，因此實測相關性分析得到的結果同我們理論分析的結果相同。

圖12 風場和風壓的相關性

Fig.12 The correlation between the measured wind field and wind pressure

6 結 論

通過上述對風場和建筑物迎風墻面實測風壓及風場參數和風壓場參數的相似性分析得到的結果，得出以下結論：

(1) 通過對風場特性及風壓特性實測數據的分析，強風“天兔”的風速和風向變化比較平穩，湍流度不是很大，脈動風速均方根值比較小，且隨著風速的增加變化比較平穩；

(2) 實測風壓場與Y方向風速的變化趨勢類似，對于迎風墻面各測點風壓系數呈現出中間大、兩頭小的特征，但差別不是很大；

(3) 通過對風場參數與風壓參數的相關性分析，當取等時長1h進行分析時，由于各個時距下，參與分析的數據個數不同，在時距大于等于0.5min時，相關性最高且基本呈一常數，當時距小于3s時，相關性較低，尤其是脈動風壓均方根值同湍流度及脈動風速均方根值的相關度非常小，下降比較快。當基本時距為3s時，呈現比較高的相關性，3s～0.5min的區間內穩步上升。

(4) 當取相同的數據個數進行分析時，時距為3s時的相關性最高，3s～2s的區間內呈現陡降趨勢，小于等于2s時相關性基本呈一常數，且數值較低。當時距大于等于3s時，隨著時距的增加，平均風速同平均風壓之間的相關性越來越小，但減小比較緩慢。脈動風壓均方根值同脈動風速均方根值以及湍流度的相關度，在3s～0.5min的區間內基本不變，當時距大于0.5min時，相關性值越來越小，且下降比較多。

(5) 當基本時距取3s時，風場同風壓場的相關性較高；當來流風向垂直于結構迎風墻面時，風場同風壓場的相關系數值較高，以上結果是在特定臺風下的研究結果，結論是否具有普遍性，還有待進一步探索。

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(編輯：張巧蕓)

Study of the correlation between the measured wind field and wind pressure on a high-rise building

Li Zhengnong, Li Hongyi*, Luo Diefeng, Pan Yueyue

(Key Laboratory of Building Safety and Efficiency of the Ministry of Education, Hunan University, Changsha 410082, China)

Based on the field measurement and wind pressure measurement on the surface of a super-tall building on the coast of the Xiamen city during the passage of typhoon Usagi in September 2013, the wind field was measured by a propeller anemometer placed at the roof of the test building, and the wind pressure was measured by 18 pressure sensors stuck on the glass wall on the refuge floor at the height of about 70m. This paper presents selected measurement data (such as the mean wind direction, mean wind speed, turbulence intensity, mean pressure, and soon). Through in-depth analysis it is shown that the 10min wind direction and wind speed are relatively stable,the filed turbulence intensity of typhoon Usagi is normal, and with the increase of wind velocity the turbulence intersity varies steadily. The wind pressure coefficient shows the following characteristics: the wind pressure coefficient of each measuring point on the windward side shows a relatively large value in the middlepoint and smaller values from the middle to each end point, but the gap is not great. Meanwhile, the correlation between the measured wind field(the mean and RMS wind velocity,the turbulence intensity) and wind pressure (mean and RMS wind pressure)on the windward side is analyzed from two aspects. One is to investigate the correlation in 8 selected different time intervals: 1s, 2s, 3s, 10s, 30s, 1min, 3min, 10min, and the results of the research clearly reveal that: when the average time interval is taken as 3s, there is a relatively high correlation between the measured wind field and wind pressure. The other one is to evaluate the correlation under different wind directions: 30.8°, 33.2°, 36.7°, 39.4°, 42.1°, 45.3°, 47.6°, 49.5°, and as the wind direction is roughly perpendicular to the windward wall (when the wind direction is 39.4°), the correlation between the wind field and the wind pressure is relatively large.

high-rise building;field measurement;wind field;wind pressure;correlation

1672-9897(2015)04-0032-09

10.11729/syltlx20140125

2014-11-03;

2015-04-02

國家自然科學基金資助(91215302,51178180,51278190)

LiZN,LiHY,LuoDF,etal.Studyofthecorrelationbetweenthemeasuredwindfieldandwindpressureonahigh-risebuilding.JournalofExperimentsinFluidMechanics, 2015, 29(4): 32-40. 李正農, 李紅益, 羅疊峰, 等. 某高層建筑實測風場和風壓的相關性研究. 實驗流體力學, 2015, 29(4): 32-40.

P425.6+5

A

李正農(1962-),男，湖北武漢人，教授,博士生導師。研究方向：結構抗震抗風。通信地址：湖南省長沙市岳麓區湖南大學土木工程學院(410082)。E-mail:zhn88@263.net

*通信作者 E-mail: 799425261@qq.com