萊鋼140 m2環(huán)冷機(jī)調(diào)偏實(shí)踐

呂明璽（蕪鋼鐵集團(tuán)檢修中心　山東萊蕪）

萊鋼140 m2環(huán)冷機(jī)調(diào)偏實(shí)踐

呂明璽
（蕪鋼鐵集團(tuán)檢修中心山東萊蕪）

140 m2的3#環(huán)冷機(jī)，由于環(huán)冷機(jī)跑偏，設(shè)計(jì)安裝誤差等原因，運(yùn)行不穩(wěn)定，常出現(xiàn)臺(tái)車輪咬鋼軌邊、側(cè)軌過度受力、臺(tái)車掉道現(xiàn)象。調(diào)查研究同類型環(huán)冷機(jī)后，在回轉(zhuǎn)框架不解體的情況下，對(duì)140 m2環(huán)冷機(jī)的跑偏做了成功地調(diào)整，收到良好效果。

燒結(jié)環(huán)冷機(jī)跑偏軌跡

一、前言

燒結(jié)廠3#環(huán)冷機(jī)于2003年投產(chǎn)，投產(chǎn)后運(yùn)行情況并不穩(wěn)定，故障停機(jī)率較高。頻繁地停機(jī)檢修，嚴(yán)重影響燒結(jié)礦產(chǎn)量，同時(shí)增加了維修成本。分析發(fā)現(xiàn)，故障停機(jī)多是由于環(huán)冷機(jī)跑偏所致，雖然經(jīng)過多次調(diào)整，但效果不顯著。

二、環(huán)冷機(jī)跑偏的原因分析

環(huán)冷機(jī)是45部臺(tái)車借助內(nèi)外側(cè)回轉(zhuǎn)框架上的三角梁，組成首尾相接的環(huán)形體（圖1）。圖1中A是內(nèi)側(cè)軌道，B是擋輪外緣運(yùn)行軌跡，C是回轉(zhuǎn)框架運(yùn)行軌跡。靠兩摩擦輪驅(qū)動(dòng)回轉(zhuǎn)框架上的摩擦板，使其沿軌道作圓周運(yùn)動(dòng)。下料處前點(diǎn)支撐輥支撐著內(nèi)外側(cè)回轉(zhuǎn)框架上的托輥，防止回轉(zhuǎn)框架下移、翹曲，內(nèi)側(cè)框架上安裝著擋輪，它與內(nèi)側(cè)軌道發(fā)生作用，控制環(huán)冷機(jī)平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)。燒結(jié)廠3#燒結(jié)機(jī)檢修過程中，經(jīng)過多次到現(xiàn)場進(jìn)行勘測，得到表1所示數(shù)據(jù)。

環(huán)冷機(jī)的內(nèi)側(cè)軌道半徑為8310 mm，由表1可以看出內(nèi)側(cè)軌道的精確度為±5 mm，達(dá)到了精度要求。表1中回轉(zhuǎn)框架的最大值為8726 mm，最小值為8662 mm，相差64 mm，并且數(shù)值變化較大。影響燒結(jié)機(jī)臺(tái)車跑偏的因素很多，此次糾偏檢測數(shù)據(jù)出來后，經(jīng)過反復(fù)推敲，結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況和以往檢修經(jīng)驗(yàn)，得出結(jié)論：回轉(zhuǎn)框架的變形引起環(huán)冷機(jī)的跑偏，并且實(shí)踐也證明了這一結(jié)論的正確性。

三、環(huán)冷機(jī)跑偏的調(diào)整

環(huán)冷機(jī)內(nèi)側(cè)回轉(zhuǎn)框架上安裝著擋輪，擋輪的內(nèi)側(cè)固定著圓形的軌道，環(huán)冷機(jī)運(yùn)行過程中，擋輪與內(nèi)側(cè)軌道產(chǎn)生作用力，軌道對(duì)擋輪產(chǎn)生反作用力，反作用力直接作用在內(nèi)側(cè)回轉(zhuǎn)框架上，調(diào)整回轉(zhuǎn)框架運(yùn)行過程中發(fā)生的偏離。

由于環(huán)冷機(jī)投產(chǎn)時(shí)間過長，在高溫和外力的作用下使螺栓和加強(qiáng)板變形，從而導(dǎo)致內(nèi)側(cè)軌道局部壓力過大，使回轉(zhuǎn)框架變形，并且越來越嚴(yán)重，此次調(diào)節(jié)的目的是使整個(gè)回轉(zhuǎn)框架回到了正常運(yùn)行軌跡范圍內(nèi)。

1.第一次調(diào)偏

由表1可以看出擋輪產(chǎn)生的反作用力無法調(diào)整回轉(zhuǎn)框架在運(yùn)行過程中發(fā)生的偏離，并且14#～22#向外偏離明顯，而30#～38#向內(nèi)偏離明顯，經(jīng)過反復(fù)的推敲研究決定對(duì)擋輪做調(diào)整。

在31#、39#點(diǎn)處加擋輪，增加內(nèi)側(cè)軌道對(duì)回轉(zhuǎn)框架的作用力，使回轉(zhuǎn)框架向外偏離的力增加，從而使回轉(zhuǎn)框架向外偏離。由表1可看出回轉(zhuǎn)框架運(yùn)行軌跡最小值在34#，因此對(duì)30#～36#、45#、2#、3#進(jìn)行加墊調(diào)整，使14#～22#段回轉(zhuǎn)框架向內(nèi)偏離，使30#～38#段回轉(zhuǎn)框架向外偏離。各點(diǎn)加墊、去墊的情況見表2。

表1　環(huán)冷機(jī)調(diào)整前的測量數(shù)據(jù)

表2　各點(diǎn)加墊情況

2.第二次調(diào)偏

第一次調(diào)偏后，開動(dòng)環(huán)冷機(jī)，使其運(yùn)行一段時(shí)間。環(huán)冷機(jī)運(yùn)行過程中，擋輪與內(nèi)側(cè)軌道產(chǎn)生作用力，同時(shí)內(nèi)側(cè)軌道對(duì)擋輪產(chǎn)生反作用力，調(diào)整回轉(zhuǎn)框架運(yùn)行過程中發(fā)生的偏離。所以進(jìn)行第二次測量如表3所示。

表3　環(huán)冷機(jī)第一次調(diào)偏后測量數(shù)據(jù)

由表3可以看出回轉(zhuǎn)框架的最大值在2#點(diǎn)處，并且2#~12#的擋輪外緣與內(nèi)側(cè)軌道接觸，同時(shí)27#、36#~44#的擋輪外緣與內(nèi)側(cè)軌道偏離較大，因此各點(diǎn)加墊、去墊情況如表4所示。

3.調(diào)整效果觀察

調(diào)整完并運(yùn)轉(zhuǎn)環(huán)冷機(jī)兩天后，進(jìn)行測量得到的數(shù)據(jù)如表5所示。

圖1　環(huán)冷機(jī)軌跡示意圖

表4　各點(diǎn)加墊去墊情況

表5　環(huán)冷機(jī)第二次調(diào)偏后測量數(shù)據(jù)

調(diào)整完的數(shù)據(jù)如表5所示，可以看出回轉(zhuǎn)框架的最大值與最小值相差10 mm，達(dá)到了精度要求。和調(diào)整前的數(shù)據(jù)（表1）對(duì)比，可以明顯看出，向里嚴(yán)重跑偏的回轉(zhuǎn)框架向外偏離了，向外嚴(yán)重跑偏的回轉(zhuǎn)框架向里外偏離了，整個(gè)回轉(zhuǎn)框架回到了正常運(yùn)行軌跡范圍。為有效防止回轉(zhuǎn)框架再次變形，焊固加強(qiáng)板，緊固連接螺栓。

四、結(jié)束語

經(jīng)上述方法調(diào)整后的環(huán)冷機(jī)，回轉(zhuǎn)框架在各點(diǎn)擋輪的合理作用下，回到正常運(yùn)行軌跡范圍，有效避免或減輕了車輪啃軌和臺(tái)車掉道的現(xiàn)象，并且消除了環(huán)冷機(jī)支撐輥的托輥經(jīng)常開焊的問題，環(huán)冷機(jī)的使用壽命延長。經(jīng)過此次調(diào)整，檢修次數(shù)和設(shè)備成本費(fèi)用大大降低，作業(yè)率提高。

〔編輯利文〕

TH17

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