高溫后方鋼管高強混凝土軸壓短柱試驗研究

陳宗平，周文祥,徐金俊

(1.廣西大學土木建筑工程學院， 廣西南寧530004；2.廣西大學工程防災與結(jié)構(gòu)安全教育部重點實驗室， 廣西南寧530004)

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高溫后方鋼管高強混凝土軸壓短柱試驗研究

陳宗平1,2，周文祥1,徐金俊1

(1.廣西大學土木建筑工程學院， 廣西南寧530004；2.廣西大學工程防災與結(jié)構(gòu)安全教育部重點實驗室， 廣西南寧530004)

摘要：為了研究高溫后方鋼管高強混凝土短柱的受力性能，以溫度及混凝土強度為變化參數(shù)，設計了15個試件進行高溫后的靜力加載試驗，觀察了高溫后試件的外觀變化和破壞形態(tài)，分析了其荷載—軸向位移曲線，研究了各個參數(shù)對高溫后方鋼管高強混凝土短柱的力學性能的影響，并探討了引入材料強度折減系數(shù)后已有規(guī)范對構(gòu)件承載力計算的可行性。研究結(jié)果表明：高溫后方鋼管高強混凝土軸壓短柱破壞模式為剪切破壞和腰鼓破壞兩種，溫度低時傾向于發(fā)生剪切破壞，溫度較高時易發(fā)生腰鼓破壞；溫度在400 ℃以下時試件的承載力和軸壓剛度變化不大，超過400 ℃時承載力和軸壓剛度迅速降低，溫度從常溫升至200 ℃、400 ℃、600 ℃、800 ℃時，試件承載力分別為常溫試件的101%、105%、76%、54%，其軸壓剛度分別為常溫試件的97%、96%、62%、51%；極限承載力隨混凝土強度等級的提高而增大，混凝土等級從C60提高至C70及C80時，平均極限承載力分別提高7%和12%。延性系數(shù)隨溫度的升高經(jīng)歷先減小后增大的變化過程，溫度為400 ℃時延性系為常溫試件的92%，800 ℃時為123%，混凝土強度對試件的延性系數(shù)影響并無明顯規(guī)律。引入折減系數(shù)后我國規(guī)程DBJ 13-51-2003及日本規(guī)程AIJ(1997)的計算值與試驗值吻合較好。

關鍵詞：方鋼管高強混凝土柱；高溫后；受力性能；承載力；軸壓剛度；延性系數(shù)

0引言

鋼管混凝土兼有承載力高、延性好、施工方便、經(jīng)濟效果好的優(yōu)點，在工業(yè)與民用建筑中得到日益廣泛應用，多年來，國內(nèi)外學者對鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的受力性能進行了大量研究，形成了日臻成熟的分析與計算理論[1-3]?，F(xiàn)代工程結(jié)構(gòu)向超高層、大跨度、重載的發(fā)展趨勢對鋼管混凝土提出了更高的承載力要求，隨著高強混凝土技術的發(fā)展與完善，鋼管高強混凝土結(jié)構(gòu)應運而生。將高強混凝土置于鋼管的約束下不僅可以有效克服高強混凝土脆性大的缺點，且可以充分發(fā)揮高強混凝土抗壓強度高的優(yōu)勢，在減小構(gòu)件截面尺寸的同時節(jié)約了鋼材與混凝土材料，取得較大的經(jīng)濟效益。國內(nèi)外學者對鋼管高強混凝土的受力性能進行了大量研究并取得了一系列重要成果[4-8]，研究結(jié)果表明，鋼管高強混凝土組合結(jié)構(gòu)可以充分利用鋼材和高強混凝土這兩種材料各自的優(yōu)勢，具有承載力高、剛度大、抗震性能好等優(yōu)點，符合現(xiàn)代工程結(jié)構(gòu)的要求，其應用前景廣闊。

目前，關于鋼管高強混凝土的研究大都局限于常溫情況，而火災已經(jīng)成為建筑結(jié)構(gòu)的主要災害之一，火災發(fā)生頻率高且對人們的生命財產(chǎn)造成巨大損失。隨著鋼管高強混凝土在建筑結(jié)構(gòu)中的廣泛使用，對其抗火性能的基礎試驗研究就顯得十分必要和迫切，同時，研究高溫后鋼管高強混凝土的受力性能對于提高該類建筑結(jié)構(gòu)的可靠度和災后結(jié)構(gòu)的安全評定與加固工作具有現(xiàn)實意義。為此，本文設計了15個方鋼管高強混凝土短柱試件，以探討其在高溫后的受力性能，旨在為火災后方鋼管高強混凝土結(jié)構(gòu)的損傷評估與加固提供參考。

1試驗概況

1.1試驗材料

海螺牌P.O42.5級普硅酸鹽水泥，級配良好的中粗河砂和粒徑為5～25 mm的碎石，萘系高效減水劑，摻合料采用一級粉煤灰及硅灰，城市自來水。試件澆筑時，每種配合比混凝土試件預留了3個立方體試塊，并和試件在同條件養(yǎng)護和同一升溫爐進行高溫處理，自然冷卻后按照標準試驗方法進行抗壓測試。混凝土配合比及實測強度詳見表1。鋼材采用直焊縫方鋼管，邊長150 mm，壁厚4.8 mm，依標準試驗方法測試其力學性能指標，結(jié)果見表2。

表1　混凝土配合比實測強度

表2　鋼材的實測強度

1.2試件設計

以溫度、混凝土強度為變化參數(shù)，設計15個方管高強混凝土試件，溫度考慮20 ℃、200 ℃、400 ℃、600 ℃、800 ℃ 5種。試件長度均為450 mm，各試件的具體設計參數(shù)及主要試驗結(jié)果見表3。

表3　試件設計參數(shù)1及主要試驗結(jié)果

續(xù)表3

試件編號Nu/kNSy/mmSu/mmEA/MNμI/%N-⊿曲線破壞形態(tài)HSST-12189.58.5018.55197.02.180.00平緩下降腰鼓破壞HSST-22146.58.4314.65190.81.740.86平緩下降剪切破壞HSST-32253.57.059.32174.71.323.42急劇下降腰鼓破壞HSST-41616.08.9514.82115.81.664.29平緩下降腰鼓破壞HSST-51144.05.8215.2091.62.616.32略有下降腰鼓破壞HSST-62324.57.2413.70210.51.890.00平緩下降剪切破壞HSST-72256.56.7813.63201.92.010.68平緩下降剪切破壞HSST-82443.06.978.52214.11.223.74急劇下降剪切破壞HSST-91698.59.5514.35106.11.504.25平緩下降腰鼓破壞HSST-101266.58.0614.0698.91.744.73略有下降腰鼓破壞HSST-112314.07.289.37181.01.290.00急劇下降腰鼓破壞HSST-122455.58.8512.55179.01.420.53下降較快剪切破壞HSST-132473.07.8010.27181.81.323.71急劇下降剪切破壞HSST-141889.59.5918.45140.91.924.39平緩下降腰鼓破壞HSST-151293.58.4319.00108.02.256.00略有下降腰鼓破壞

1.T為恒溫溫度；B為方鋼管邊長；t為鋼管厚度；H為鋼管高度；ξ為套箍系數(shù)，ξ=fyAs/fcAc，As與Ac分別為鋼管截面面積和混凝土截面面積；Nu為極限荷載；Sy為屈服位移；EA為初始軸壓剛度，取N-⊿曲線上升0.4Nu點割線剛度；μ為延性系數(shù)，μ=Su/Sy，Su取荷載下降至0.85Nu時對應的軸向位移；I為燒失率，I=(M-Mt)/M，M為試件高溫前的質(zhì)量，Mt為高溫后的質(zhì)量。

1.3試件升溫及加載

采用圖1所示的箱形電阻爐對試件進行高溫處理，模擬火災四面受火環(huán)境，爐內(nèi)溫度最高可達950 ℃，溫度由設備自動控制，達到設定溫度后自動恒溫，依據(jù)建筑設計防火規(guī)范(GBJ16-87)提供的耐火等級，統(tǒng)一恒溫時長為60 min，恒溫完成后打開爐門，使試件自然冷卻至室溫。實測升溫曲線如圖2所示。試驗采用1 000 t液壓式試驗機按照位移控制進行加載，加載速率2 mm/min，試驗設備自動采集試件受力破壞全過程的荷載—位移曲線，加載設備如圖3所示。

圖1升溫設備

Fig.1Heating equipment

圖2試件升溫曲線

Fig.2Heating curves of specimens

圖3加載設備

Fig.3Loading equipment

2試驗結(jié)果與分析

2.1高溫后試件外觀變化

高溫后試件的表面顏色發(fā)生變化，隨溫度的升高，由黃褐色向黑褐色轉(zhuǎn)變，400 ℃、600 ℃及800 ℃的試件兩端外露混凝土出現(xiàn)明顯裂縫，溫度越高，則裂縫越寬，高溫后試件的外觀狀態(tài)見圖4。

(a) 高溫后試件外觀變化

(b) 試件兩端混凝土裂縫

2.2試件的高溫燒失率

圖5　試件燒失量Fig.5　Burning loss rate of specimens

高溫作用使混凝土水泥石內(nèi)硅酸鈣凝膠(C-S-H)脫水分解，導致混凝土的力學性能劣化。水分損失量的大小反映不同溫度對試件內(nèi)部混凝土性能的影響程度，為量化脫水作用，在高溫前后對試件進行重量稱量，計算得出試件的質(zhì)量燒失率I，試件燒失量隨參數(shù)的變化情況如圖5所示。由圖5可見，試件燒失率隨溫度的升高明顯增大，200 ℃時燒失率在0.5%～0.9%，400 ℃為3.5%左右，600 ℃時增至4.3%左右，800 ℃達到6%左右，溫度從200 ℃增至400 ℃時燒失率增大最明顯。燒失率隨混凝土等級變化規(guī)律存在一定離散性，但總體上隨混凝土強度等級的提高而降低，原因是混凝土等級高的試件的用水量較少且其內(nèi)部混凝土較為密實，水分相對較少且不易蒸發(fā)。

2.3試件受力過程及破壞形態(tài)

加載初期，試件無明顯變化，荷載與軸向變形呈線性關系，試件處于彈性階段；加載至80%Pu時，試件兩端開始出現(xiàn)剪切滑移線并向試件中部發(fā)展，滑移線與試件縱向呈45°夾角，溫度較高試件伴隨嚴重“掉皮”現(xiàn)象，試件進入塑性階段；過峰值荷載后，試件某些部位開始出現(xiàn)鼓曲，荷載進入下降段；試件橫向變形達到一定程度后，核心混凝土重新獲得外包鋼管的約束而繼續(xù)承載，此時進入荷載不變而軸向位移不斷增大的平緩階段。

試件的破壞模式主要表現(xiàn)為剪切破壞和腰鼓破壞兩種。圖6所示為試件的主要破壞形態(tài)。由圖6可見：

①剪切破壞發(fā)生于HSST-2(C60,200 ℃)、HSST-6(C70,20 ℃)、HSST-7(C70,200 ℃)、HSST-8(C70,400 ℃)、HSST-12(C80,200 ℃)、HSST-13(C80,400 ℃) 6個試件中，如圖6(a)所示，具體表現(xiàn)為鋼管的兩個相對面發(fā)生水平鼓曲，且兩者不在同一水平面上，在另一對相對面上出現(xiàn)斜向鼓曲，4個鼓曲部位組成1個與水平面呈30°～50°夾角的剪切滑移破壞面。

②腰鼓破壞發(fā)生在其余試件中，典型形態(tài)如圖6(b)所示，具體表現(xiàn)為鋼管的4個面發(fā)生明顯水平鼓曲，且4處鼓曲處于同一水平面上，腰鼓處鋼管由方形近似變?yōu)閳A形。

通過分析可知，腰鼓破壞主要發(fā)生在T=600 ℃和T=800 ℃的高溫試件中。以往的研究表明，鋼管混凝土軸壓短柱的破壞形式主要與混凝土強度等級、試件含鋼率和套箍系數(shù)有關，混凝土的強度越高、含鋼率越小、套箍系數(shù)越小，則剪切形破壞就越明顯[9]。由表1可知，T>400 ℃時，高強混凝土的受力性能嚴重劣化，相應鋼管內(nèi)核心混凝土強度也大幅降低(T=800 ℃僅為常溫試件的30%)，而高溫對鋼管鋼材屈服強度影響相對較小(T=600 ℃為常溫的95%、T=800 ℃為常溫的70%)，因而高溫試件實際套箍系數(shù)較常溫試件應有所提高。T≥600 ℃時，混凝土強度降低，實際套箍系數(shù)降低，因而破壞形式由剪切破壞向腰鼓破壞轉(zhuǎn)變。

(a)剪切破壞形態(tài)(白虛線為剪切破壞面位置)

(b) 腰鼓破壞形態(tài)

2.4荷載—軸向位移曲線

圖7為實測試件荷載—軸向位移曲線(N-⊿曲線)。由圖7可見，N-⊿曲線主要經(jīng)歷了彈性、彈塑性、下降及平緩4個階段。隨著溫度的升高，試件的N-⊿曲線形態(tài)有所變化，溫度低于400 ℃時峰值荷載較大，高于400 ℃時峰值荷載大幅下降，800 ℃約降為常溫試件的50%。T=400 ℃試件下降段較陡，T=20 ℃、T=200 ℃及T=600 ℃試件較為平緩，T=800 ℃試件下降段最為平緩。分析其原因為：混凝土在高溫作用下發(fā)生了一系列的物理化學反應，導致其抗壓性能退化，脆性減弱，因此，試件的N-⊿曲線隨溫度升高表現(xiàn)出峰值荷載降低、下降段變緩的規(guī)律。

3變化參數(shù)對性能指標的影響

3.1峰值荷載

圖8(a)所示為恒溫溫度對試件的平均峰值荷載的影響。由圖可見，T≤400 ℃時試件的平均峰值荷載隨溫度的提高略有提高，T>400 ℃時試件的平均峰值荷載明顯降低，T=400 ℃試件的平均峰值荷載為常溫試件的1.05倍，T=600 ℃和T=800 ℃時試件的平均峰值荷載分別比常溫試件的平均峰值荷載降低24%和46%。本文試驗結(jié)果(表1)與以往研究結(jié)果[10]均表明高強混凝土的臨界抗火溫度為400 ℃，溫度低于400 ℃時高強混凝土的各項力學性能變化幅度不大，溫度大于400 ℃時其各項性能迅速惡化，因此，在溫度超過400 ℃時，由于核心混凝土性能迅速劣化以及鋼管屈服強度的降低，試件的峰值荷載相應較常溫試件降低。

圖8(b)所示為混凝土強度等級對峰值荷載的影響。由圖可見，除個別試件(HSST-11)外，不同溫度情況下試件的峰值荷載均隨混凝土強度等級的提高而增大。這與常溫情況下鋼管高強混凝土極限承載力與其混凝土等級的相互關系一致。

(a) 溫度的影響

圖8不同變化參數(shù)對峰值荷載的影響

Fig.8The effect of different parameters on peak load

3.2軸壓剛度

為了研究不同參數(shù)對試件的初始軸壓剛度的影響，本文取N-⊿曲線上升段0.4Pu點處的割線剛度為試件的初始軸壓剛度。圖9為不同變化參數(shù)對初始軸壓剛度的影響情況。由圖9(a)可知，溫度低于400 ℃時試件的平均軸壓剛度略有下降，當溫度超過400 ℃時試件的軸壓剛度下降迅速。其原因是：試件內(nèi)部高強混凝土的彈性模量隨溫度的升高而減小[10]，同時，試件外部鋼管的屈服強度隨溫度升高有所降低，兩者導致外部鋼管對核心混凝土的套箍作用減弱。試件抵抗軸向變形的能力減弱，因此，試件的軸壓剛度隨溫度的升高而降低。

(a) 溫度的影響

圖9不同變化參數(shù)對初始軸壓剛度的影響

Fig.9The effect of different parameters on initial rigidity

由圖9(b)可知，溫度低于400 ℃時C70試件的軸壓剛度最大，溫度高于400 ℃時C80試件的軸壓剛度最大。試驗數(shù)據(jù)存在較大離散性，混凝土強度對試件軸壓剛度的影響并無明顯規(guī)律。這可能是由于高溫作用對不同配合比混凝土的彈性模量的不同影響所導致。

3.3延性系數(shù)

采用位移延性系數(shù)μ=Sy/Su定量表征試件的變形能力。其中，Sy為試件的屈服位移，由文獻[11]所述的幾何作圖法求得；Su為荷載降至0.85Pu時對應的軸向位移值。圖10所示為變化參數(shù)對試件延性系數(shù)的影響。

由圖10(a)可見，試件的延性系數(shù)在1.3～2.3，延性系數(shù)隨溫度的升高經(jīng)歷先減小后增大的變化過程，溫度為400 ℃時試件的延性系數(shù)最小，溫度為800 ℃時延性系數(shù)較大。溫度低于400 ℃時混凝土強度變化不大，試件損失大量水分，鋼管內(nèi)核心混凝土脆性增強，導致400 ℃時試件的延性系數(shù)降低；溫度超過高強混凝土的臨界溫度400 ℃時，混凝土各項性能劣化，混凝土強度大幅下降，核心混凝土塑性變形能力增大，導致溫度高于400 ℃時試件的延性系數(shù)有所增大。

由圖10(b)可見，延性系數(shù)隨混凝土強度的提高而降低，除個別試件外，混凝土等級為C80試件的延性系數(shù)最小，C60試件的延性系數(shù)相對較大。這與常溫情況下高強度混凝土塑性變形能力低于低強度的混凝土的規(guī)律一致。

(a) 溫度的影響

圖10不同變化參數(shù)對延性系數(shù)的影響

Fig.10The effect of different parameters on ductility

4軸壓承載力計算

前述試驗過程表明，高溫前后鋼管高強混凝土軸壓短柱的破壞過程及形態(tài)基本一致，其破壞機理相似，其承載力計算類似。為此，參考國內(nèi)外常溫下方鋼管混凝土的計算理論，引入高溫后材料強度折減系數(shù)進行計算，以探討各規(guī)范對高溫后方鋼管高強混凝土軸壓承載力的計算實用性。

對本文材性試驗數(shù)據(jù)進行數(shù)學擬合，得出材料強度折減系數(shù)為:

(1)

(2)

式中，Kc,T為混凝土軸心抗壓強度折減系數(shù)，Ky,T為鋼材屈服強度折減系數(shù)，TN=T/1 000，T為最高溫度。

我國規(guī)程DBJ 13-51-2003[12]與國家軍用規(guī)程GJB 4142-2000[13]均將鋼管視為一個統(tǒng)一體，同時考慮鋼管對混凝土的約束作用，分別得到兩類計算不同計算模型的承載力公式。

①通過修正國內(nèi)規(guī)程DBJ 13-51-2003[12]的計算公式可表示為：

(3)

② 通過修正國家軍用規(guī)程GJB 4142-2000[13]的計算公式可表示為：

(4)

B1=0.1381Ky,Tfy/215+0.7646，

(5)

C1=-0.0727Kc,Tfc/15+0.0216。

(6)

③美國規(guī)范ACI(2005)[14]是在鋼管和混凝土承載力疊加的基礎上乘以1個共同的折減系數(shù)，本文將高溫后材料的降低系數(shù)引入后，可將其修改計算公式如下：

(7)

④日本規(guī)程AIJ(1997)[15]分別將鋼管和混凝土部分的承載能力進行疊加，并考慮混凝土的強度折減，由此得到相應的計算公式。本文在此基礎上將其修正后得到如下計算式：

(8)

⑤歐洲標準協(xié)會EC4[16]同樣采用疊加原理將鋼管與混凝土的承載力進行累加，但同時對兩者除以1個大于“1.0”的系數(shù)予以降低。本文在此基礎上將其修正后得到如下計算式：

(9)

表4給出了5種規(guī)范引入材料強度折減系數(shù)后的計算值與試驗值，圖11所示為其對比圖。由表4和圖11可見，引入折減系數(shù)后我國規(guī)程DBJ 13-51-2003與日本規(guī)程AIJ(1997)計算值與試驗值吻合最好，美國規(guī)程ACI(1999)和歐洲規(guī)范EC4計算結(jié)果偏于保守，而GJB 4142-2000計算結(jié)果略大于試驗值，偏于不安全。

表4　計算值與試驗值對比

通過以上對比分析可知，引入與溫度有關的材料強度折減系數(shù)對高溫后方鋼管高強混凝土軸壓短柱的承載力計算是可行的，并建議采用我國規(guī)程DBJ 13-51-2003或日本規(guī)程AIJ(1997)的相關公式計算高溫后方鋼管高強混凝土軸壓短柱的承載力。

(a) DBJ

(b) GJB

(c) ACI

(d) AIJ

(e) EC4

4結(jié)論

①高溫后方鋼管高強混凝土軸壓短柱的破壞形態(tài)主要有剪切破壞和腰鼓破壞兩型，溫度較低時傾向于剪切破壞，溫度較高時易發(fā)生腰鼓破壞。

②溫度低于400 ℃時方鋼管高強混凝土的承載力變化幅度不大，而超過400 ℃時承載力迅速下降，600 ℃時承載力約為常溫試件的76%，800 ℃時承載力降為常溫試件的54%；極限承載力隨混凝土等級的提高而增大，混凝土等級從C60提高至C80時，平均極限承載力提高12%。

③溫度超過400 ℃時方鋼管高強混凝土的軸壓剛度迅速減小，而混凝土強度等級對軸壓剛度的影響并無明顯的規(guī)律；400 ℃時試件的延性最差，20 ℃延性較好，800 ℃時延性最好，混凝土強度低的試件的延性一般優(yōu)于混凝土強度高的試件的。

④引入材料強度折減系數(shù)并采用各國規(guī)范對試件的承載力進行計算時發(fā)現(xiàn)，采用我國規(guī)程DBJ 13-51-2003及日本規(guī)程AIJ(1997)的計算結(jié)果與試驗值吻合良好，可用于對火災后方鋼管高強混凝土短柱的承載力評估。

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(責任編輯唐漢民裴潤梅)

Experimental research on high strength concrete filled square steel tube columns subjected to axial compressive load after high temperature

CHEN Zong-ping1,2, ZHOU Wen-xiang1, XU Jin-jun1

(1.College of Civil Engineering and Architecture, Guangxi University, Nanning 530004, China;

2.Key Laboratory of Disaster Prevention and Structural Safety of Ministry of Education,

Guangxi University, Nanning 530004, China)

Abstract:In order to study the mechanical behavior of high strength concrete filled square steel tube (HSST) after high temperature, a total of 15 HSST columns were investigated experimentally under static axial compression by considering two parameters of temperature and concrete strength. The mechanical failure process and modes were observed, the load-displacement curves with characteristic point parameters were obtained and the influence of factors on the mechanical behavior of the HSST specimens was analyzed. The possibilities of using present specifications to calculate the ultimate bearing capacity of HSST with the introduction of material strength reduction factor were discussed. The results show that the failure modes of HSST after high temperature mainly contain two modes, the shear failure mode and the waist drum failure mode, and that shear failure mode is more likely to occur when the temperature is low. The waist drum failure mode appears when the temperature is over 400 ℃. The bearing capacity and axial compressive stiffness of the specimens change little when the temperature is below 400 ℃, and they drop rapidly when the temperature surpassed 400 ℃. When the temperature raises from room temperature to 200 ℃, 400 ℃, 600 ℃and 800 ℃, the bearing capacity is respectively 101%, 105%, 76% and 54% of that of the room temperature specimens, and the axial compressive stiffness is 97%, 96%, 62% and 51% of that of the room temperature specimens. The bearing capacity increases with the increase of the concrete strength, and when the concrete grade increases from C60 to C70 and C80, the average ultimate bearing capacity is increased by 7% and 12% respectively. The ductility factor decreases, and then recovers with the increase of temperature. The ductility factor is 92% of that of room temperature specimens when the temperature is 400 ℃, and the value raises to 123% when the temperature increases to 800 ℃. There is no obvious effect of concrete strength on ductility factor. The results also indicate that the calculation results using the code of DBJ 13-51-2003 and AIJ(1997) are more likely to agree with the experimental results.

Key words:high strength concrete filled square steel tube column; after high temperature; mechanical behavior; bearing capacity; axial compressive stiffness; ductility factor

中圖分類號：TU528.01

文獻標識碼：A

文章編號：1001-7445(2016)01-0063-11

doi:10.13624/j.cnki.issn.1001-7445.2016.0063

通訊作者：陳宗平(1975—)，男，廣西玉林人，廣西大學教授，博士，博士生導師；E-mail: zpchen@gxu.edu.cn。

基金項目：國家自然科學基金資助項目(51268004，51578163)；“八桂學者”建設工程專項經(jīng)費資助項目

收稿日期：2015-07-13；

修訂日期：2015-12-15

引文格式：陳宗平，周文祥,徐金俊.高溫后方鋼管高強混凝土軸壓短柱試驗研究[J].廣西大學學報(自然科學版)，2016，41(1)：63-73.