單分子膜不同鋪膜量阻水面蒸發小區試驗研究

鄧 鑫，葉含春，李志剛，肖 讓，姚寶林

(塔里木大學水利與建筑工程學院，新疆 阿拉爾 843300)

在新疆干旱地區已建的 477 座水庫[1]中絕大多數都為平原水庫，它們坐落在粉沙土、沙壤土、壤土或黏土地基上，并用這些土料筑壩。這些水庫的總庫容為 59.6億m3，水庫水面面積約 2 000 km2,平均水深為 2.98 m。根據已有研究成果估算，新疆平原水庫的年蒸發量為26.1億m3，年滲漏量為 8億m3，合計每年損失水量約 34.1億m3[2]。由于平原水庫水面面積大，水深較淺，導致水面蒸發損失嚴重，嚴重制約新疆可持續發展，就減少水面蒸發問題前人已做了大量研究，取得了一定的研究結果[3-5]，但在干旱區平原水庫防蒸發節水方面，相關理論研究與實際應用的報道比較少。其中單分子膜水面阻蒸發技術的開發和應用具有什么重要的意義。單分子膜是厚度只有一分子厚的膜。許多有機溶劑都能在水面上鋪展，可以將成膜有機物溶于這類溶劑中，然后滴加到水面上，不溶于水，能迅速均勻鋪展開，形成厚度相對均勻的薄膜，待溶劑揮發之后，表面上即留下一層有機物形成的膜[6,7]。倘若適當控制成膜物質的量，就可得到厚度只有一分子厚的單分子膜。單分子膜也可由可溶性表面活性物質在水面上吸附而成。水面單分子膜能大大抑制水分蒸發，降低因水分蒸發而損失的熱量，從而使水溫升高。單分子膜水面阻蒸發技術應用于湖泊、水庫、農田和貯水池，可減少水量蒸發；應用于水稻田，可提前插秧，促進幼苗成長，提高產量；應用于農田，還可保墑抗旱[8]。單分子膜技術作為膜科學技術的一個重要分支，近幾十年來在基礎研究和應用開發上都取得了長足進展[9]，但距離大規模的實際應用還有一些問題必須解決，例如，尋找具有綜合性能優良，表面性質穩定的新型成膜材料及復配改性混合膜的研究，成膜物質在水面的有效鋪展，外界強力干擾下單分子膜的自動修復，膜在化學、生物環境下的穩定性、可降解性和壽命，膜對水下生物的生態影響，膜的毒理性評價等，其中心問題是成膜化合物的結構、組成特性。膜在化學、生態環境下的穩定性和可降解性愈來愈受到人們重視[10]。本文以室內試驗數據為基礎，篩選出效果較好的單分子膜混合液，開展室外小區試驗，可實現較好的阻蒸發效果，為單分子膜阻蒸發技術在干旱區大面積水域-平原水庫中開展應用提供理論基礎和技術支撐。

1 試驗點基本情況

本試驗蒸發池位于阿拉爾市塔里木大學水利與建筑學院試驗基地內，占地面積600 m2，試驗小區周圍環境開闊，無高大建筑物，通風、光照良好，減小了外部條件的影響。試驗蒸發池周圍長有蘆葦、柳樹、雜草等植被，接近平原水庫周邊生態環境。該小區分為五個2 m×3 m×1.8 m水池，一個小型氣象站。如圖1所示。

圖1 小區平面圖Fig.1 The district plan

該地區屬于暖溫帶極端大陸性干旱荒漠氣候，冬冷夏熱，年溫差大，降水集中，四季分明，年降雨量較少，大陸性強。極端最高氣溫35 ℃，極端最低氣溫-28 ℃。該地區太陽輻射年均559.8～612.5 kJ/cm2。年均日照2 556.3～2 991.8 h，日照率為5 869%。該地區雨量稀少，冬季少雪，地表蒸發強烈，年均降水量為40.1～82.5 mm，年均蒸發量1 876.6～2 558.9 mm；多年平均風速2.5 m/s，最大風速31 m/s。

2 材料選擇及實驗原理

(1)材料選擇及特征。本次試驗選用長鏈脂肪醇作為主體分子膜，復配以短鏈脂肪醇，脂肪醇聚氧乙烯醚為乳化劑，石油醚為油相，采用超聲波分散技術，制備一種新型的非均相水分蒸發抑制劑。通過大量的室內試驗配比，得出十六醇+正丙醇、十八醇+正丙醇復配非均相制劑乳液體系，對阻礙水表面的蒸發有很好的作用，在23 ℃下，十六醇+正丙醇和十八醇+正丙醇復配非均相制劑復配比例為1∶5時，分子膜濃度為0.101 9 g/m2時，兩種單分子膜的阻蒸發抑制率最高可達53.29%和62.23%。

(2)試驗原理。前期單分子膜的篩選只是在實驗室中進行的，是在理想的狀態下，但在實際鋪設中單分子膜的鋪膜量與實驗室內的不同，受到其他外部因素對單分子膜的影響，不能為實際運用提供數據支撐。通過在室內的大量試驗，明確了阻蒸發制劑的配制比例、基本特性、透氧性等機理，為小區試驗篩選出性能較好的配比方式，但這只是將單分子膜阻蒸發技術推廣應用的第一步，距離實際應用還相去甚遠。為了研究單分子膜在室外實際鋪膜用量，選取了接近實際鋪膜水體自然環境的試驗小區進行蒸發池試驗。通過蒸發池的實際鋪設試驗，測定不同鋪膜量的阻蒸發率，得出最佳鋪膜量。

未了防止蒸發池漏水，對蒸發池鋪設兩層塑料薄膜，確保水位測針測量采集數據時的準確性。測定蒸發池水面蒸發量選用精度為 0.01 mm的水位測針，小型氣象站系統數據的輸出步長為1 h，水位測針數據采集頻率為4 h。小型氣象站、水位測針的安裝和蒸發池的防滲處理于2014年7月15日完成并開始數據采集。試驗分別以十六醇+正丙醇復配非均相制劑和十八醇+正丙醇復配非均相制劑單分子膜阻蒸發制劑為研究對象，測試不同鋪膜計量對水面阻蒸發效率的影響，從而得出在蒸發池表面的最佳鋪膜計量值。

3 結果與分析

本次試驗從2014年8月1日至2014年8月31日期間進行試驗，試驗期間氣候因素如表1所示。

表1 試驗氣候因素Tab.1 The test of climate factors

從表1中可以得出，在試驗期間，氣候因素利于蒸發池水表面的蒸發，適宜不同鋪膜量單分子膜阻蒸發試驗的進行。

3.1 鋪膜計量對阻蒸發效率影響的初步試驗

受試驗小區蒸發池數量的限制，同時為了消除不同自然環境下測得阻蒸發效率可比性差的影響，試驗分為初步試驗和細化試驗兩個步驟。試驗初步采用5、15、25和35 mL 4種較大的鋪膜計量水平，將5、15、25和35 mL 4種計量的阻蒸發制劑同時分別鋪設與2號池至5號池，1號池留作空白對照組，這樣就大大提高了試驗數據的可比性(見表2)。

表2 初步蒸發池鋪膜計量 mLTab.2 Preliminary evaporation pond laying metering

(1)十六醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑初步試驗。通過圖2可得出，在十六醇+正丙醇復配抑制劑加入劑量為15和25 mL時的阻蒸發率還有一定的差距，但是加入劑量為35和25 mL時的阻蒸發率曲線已相差很小，并有交叉出現，且鋪膜計量在大于25 mL數值區間時，單分子膜的結構穩定狀態持續時間較長，持續時間區間為10～55 h，說明十六醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑的最佳鋪膜計量在15～25 mL數值區間，在這個區間應該做細化實驗，得出蒸發池水面的最佳鋪膜量。

圖2 十六醇+正丙醇復配非均相制劑初步鋪膜計量與阻蒸發率關系Fig.2 Preliminary laying measurement and resistance evaporation rate relations of Cetyl alcohol + n-propanol complexheterogeneous formulation

(2)十八醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑初步試驗。試驗對5個蒸發池的處理與十六醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑試驗處理相同，其他外部條件不變。通過圖3得出，在十八醇+正丙醇復配抑制劑加入劑量為35和25 mL時的阻蒸發率曲線已相差很小，且有交叉出現，說明十八醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑的鋪膜計量在15～25 mL數值區間。且鋪膜計量在15～25 mL數值區間時，單分子膜的結構穩定狀態持續時間較長，持續時間區間為8～46 h，與十六醇+正丙醇復配非均相制劑膜結構穩定狀態持續時間有所提前，但時長有所縮短。

圖3 十八醇+正丙醇復配非均相制劑初步鋪膜計量與阻蒸發率關系Fig.3 Preliminary laying measurement and resistance evaporation rate relations of Octadecanol + n-propanol complex heterogeneous formulation

3.2 鋪膜計量對阻蒸發效率影響的細化試驗

通過初步試驗只能得到最佳鋪膜計量值的數值區間，無法得到最佳鋪膜計量的精確數值，為了進一步對最佳鋪膜計量準確定位，需要對得到的數值區間進行細化試驗。與初步試驗同理，細化試驗對得到的最佳鋪膜計量數值區間進行4等分，采用19、21、23、25 mL 4種較小的鋪膜計量水平分別鋪設與2號池至5號池，1號池留作空白對照組，對試驗數據對比分析，得到最佳鋪膜計量精確值(見表3)。

表3 細化蒸發池鋪膜計量 mLTab.3 Refined evaporation pond laying metering

(1)十六醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑細化試驗。通過圖4可得出，在十六醇+正丙醇復配抑制劑加入劑量為19 mL時就已經比較接近21 mL時的阻蒸發率曲線，加入劑量為21、23與25 mL時的阻蒸發率曲線已相差很小，并有交叉出現，這4種鋪膜計量單分子膜的結構穩定狀態持續時間較長，持續時間區間為10～55 h，綜上所述，十六醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑的最佳鋪膜計量值為21 mL，換算成每平方米水域最佳鋪膜計量值為3.50 mL/m2。

圖4 十六醇+正丙醇復配非均相制劑細化鋪膜計量與阻蒸發率關系Fig.4 Refined laying measurement and resistance evaporation rate relations of Octadecanol + n-propanol complex heterogeneous formulation

(2)十八醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑細化試驗。試驗對5個蒸發池的處理與十六醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑試驗處理相同，通過圖5可看出，隨著鋪膜計量的增加，單分子膜的阻蒸發效率逐漸增大，當鋪膜計量為23和25 mL時的阻蒸發率曲線非常接近，并有交叉出現，這就說明當鋪膜計量大于23 mL后，十八醇+正丙醇復配單分子膜非均相阻蒸發制劑的阻蒸發效率趨于穩定值，23 mL為其最佳鋪膜計量值，換算成每平方米水域最佳鋪膜計量值為3.83 mL/m2。

圖5 十八醇+正丙醇復配非均相制劑鋪膜計量與阻蒸發率關系Fig.5 Refined laying measurement and resistance evaporation rate relations of Octadecanol + n-propanol complex heterogeneous formulation

3.3 兩種制劑試驗數據對比

通過試驗數據，還可得到十六醇+正丙醇復配非均相制劑和十八醇+正丙醇復配非均相制劑在最佳鋪膜計量下，阻蒸發效率的有關結論，如圖6所示。

圖6 十六醇+正丙醇與十八醇+正丙醇制劑阻蒸發效率對比Fig 6 The Resistive evaporation efficiency comparison of Cetyl alcohol + n-propanol with Octadecanol + n-propanol

從圖6中可以得出，在最佳鋪膜劑量下，十八醇+正丙醇制劑最高阻蒸發效率與平均阻蒸發效率都優于十六醇+正丙醇制劑,說明十八醇+正丙醇復配單分子膜的阻蒸發效果要明顯優于十六醇+正丙醇復配單分子膜。

4 結 語

本試驗研究通過初步試驗和細化試驗，在兩個階段的試驗研究中，隨著十六醇+正丙醇復配非均相阻蒸發制劑用量的增加，當蒸發池鋪膜量超過21 mL之后，非均相阻蒸發制劑的阻蒸發效率趨于穩定值，得出十六醇+正丙醇復配單分子膜最佳鋪膜計量值為3.50 mL/m2。在兩個階段的試驗研究中，隨著十八醇+正丙醇復配單分子膜用量的增加，當蒸發池鋪膜量超過23 mL之后，非均相阻蒸發制劑的阻蒸發效率趨于穩定值，十八醇+正丙醇復配單分子膜最佳鋪膜計量值為3.83 mL/m2。通過在蒸發池實際鋪設單分子膜，十八醇+正丙醇復配單分子膜的阻蒸發效果要明顯優于十六醇+正丙醇復配單分子膜。試驗在實踐中可行性高，具有一定的參考應用價值。

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